【摘 要】
：
针对沿海地区轻钢屋面在强台风作用下的破坏机理,采用现场实测的方法,对201522号台风“彩虹”的风特性参数及体型比为5.5∶2.2∶1(长：宽：高)带挑檐的双坡低矮房屋的风压进行了研究.分析实测数据得到：10m、7.5m和4.5m高度处的最大平均风速分别为13.7m/s、12.8m/s、11.8m/s,10m高度处的风向角变化范围为4.5°～98.5°、295°～357°；实测场地的地面粗糙度指数
【机 构】
：
湖南大学,土木工程学院,湖南长沙410012;香港城市大学,土木及建筑工程系,香港100013 湖
【出 处】
：
第六届全国结构抗振控制与健康监测学术会议
论文部分内容阅读
针对沿海地区轻钢屋面在强台风作用下的破坏机理,采用现场实测的方法,对201522号台风“彩虹”的风特性参数及体型比为5.5∶2.2∶1(长：宽：高)带挑檐的双坡低矮房屋的风压进行了研究.分析实测数据得到：10m、7.5m和4.5m高度处的最大平均风速分别为13.7m/s、12.8m/s、11.8m/s,10m高度处的风向角变化范围为4.5°～98.5°、295°～357°；实测场地的地面粗糙度指数平均值在0.148～0.24之间,接近我国荷载规范中B类、C类地貌；在低频段,实测的顺风向脉动风速功率功率谱与卡曼谱、卡门谱和达文波特谱吻合较好,在高频段,实测谱能量衰减较快,卡曼谱、卡门谱和达文波特谱均高估了顺风向脉动风速谱的能量幅值；屋檐、屋脊以及挑檐位置测点风压系数概率分布都偏离高斯分布且向负向偏离,分布特征为非高斯分布,其中迎风屋檐区测点的最不利风向角为45°,测点C1的平均风压系数为-1.32,脉动风压系数0.69,极值风压系数为-9.89；背风屋檐区测点的最不利风向角为65°,典型测点H1的平均风压系数为-1.04,脉动风压系数0.35,对应的极值风压系数为-6.85；挑檐区域测点的在迎风条件下出现最不利风压,其中最小平均净风压系数为-2,脉动净风压系数和极值净风压系数(绝对值)随着湍流强度的增大而增大,最大脉动净风压系数0.86,最小极值净风压系数为-10.9.
其他文献
参数选择是有限元模型修正的一个重要环节，剔除不敏感参数可防止修正结果失去物理意义以及有利于提高有限元模型修正效率。传统的局部敏感性分析根据目标响应对参数的偏导数来判断参数的敏感性，从而进行参数选择。考虑到局部灵敏度分析无法评估参数在其整个范围的作用，本文采用全局灵敏分析来实现参数筛选。此外，高斯过程模型用作复杂有限元模型的替代模型，然后在高斯过程框架实现解析全局灵敏度分析，因而可实现快速有效地完成
以往的震害及理论研究表明，除变形能力外，耗能能力不足也是结构在强震下损伤乃至倒塌的重要原因。基于能量的抗震设计就是要使结构的耗能能力大于地震作用下结构的耗能需求，如何简化计算结构整体及各楼层的地震耗能需求是基于能量抗震设计的关键。根据模态等效单自由度体系的假设，将多层建筑结构在地震作用下的能量平衡关系按多阶模态等效为多个单自由度体系的能量平衡关系。根据多层结构的楼层剪力关系和变形关系，以及模态等效
混合试验是将试验室物理加载与计算机数值模拟在线结合来评估结构性能的试验方法，如果将待评估结构分解为试验子结构和数值子结构两部分，则混合试验可以进行大比例尺甚至足尺结构的性能评估。但是当子结构边界自由度较多时，其边界条件往往难以完全实现，而边界条件的缺失势必改变原结构的受力状态，影响结构性能评估的准确性。本文提出采用在线数值模拟的方法，以解决不完整边界条件问题，我们称之为考虑不完整边界条件的混合试验
针对结构在在多遇地震作用下对防屈曲支撑(Buckling restrained brace,BRB)的性能需求,结合GB 50011-2010《建筑抗震设计规范》中“两阶段,三水准”的抗震设计思路,提出防屈曲支撑结构基于性能的抗震设计方法,通过等效单自由度体系推导了防屈曲支撑结构在目标位移下附加刚度和附加阻尼比的相关性关系。并采用一工程算例验证了该设计方法的有效性,对该结构进行多遇地震作用下的弹性
显式直接积分方法利用已知信息求解位移，不需要迭代过程，特别适合于拟动力试验。然而大多数显式积分方法是条件稳定的，难以应用于受高阶振型影响较大结构的拟动力试验。本文基于隐式无条件稳定的HHT-α法，提出了一种新的显式算法，通过谱半径分析证明了该算法具有无条件稳定的特点，利用算法传递函数的根轨迹图分析了该算法在非线性系统中的稳定性，提出了临界刚度概念，分析了临界刚度与算法初设刚度的关系，及其对试验误差