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中国能源建设集团广东电力工程局有限公司；广东 广州：520735
摘要：某电厂循环水泵房布置在升压站周边，侧上方有一条220kV架空高压输电线路。受场地制约，起重机只能站位在水泵房大门前方、220kV高压输电线路侧下方立臂作业。按电厂企业安规，起重机与220kV输电线路安全距离≥6m（国务院《电力设施保护条例》要求安全距离≥5m）。为确保安全距离，行车桥架采用偏重心、倾斜吊装方式吊装。同时为了避免起重机“卡杆”，进行了臂杆干涉分析。
關键词：吊装；偏重心；倾斜；干涉
1、偏重心吊装分析
行车桥架分主动桥架、从动桥架两部分，主动桥架外形尺寸大、重量重，因此本文以主动桥架吊装实例进行分析。行车主动桥架长14200mm，重13.5t，轨道标高6200mm。如果行车主动桥架采用重心吊装，安全距离仅有4680mm，不满足电厂安规规定。为确保安全距离≥6m，起重机应向A排（远离220kV输电线路）方向平移至少1320mm。为了实现起重机向A排方向平移1320mm，决定采用偏重心吊装方式吊装。如附图1。
图1 偏重点起吊原因分析图
起吊点偏离行车主动桥架重心，需要在“偏向端”增加配重，平衡行车主动桥架倾斜。配重选择与核算，是行车主动桥架偏重心吊装的关键。
增加配重后行车主动桥架将产生新重心G1，而原重心G、配重G2将以新重心G1形成新的平衡，遵守杠杆原理，即GX=G2Y。本工程G、X是可知不变量，Y、G2为可变量，由式GX=G2Y可知，Y越大，G2越小。G2（即配重）减少，配重安装难度可减少，且总起重重量减小，起重机负荷减少，可选择更小起重机，节约成本。然而，Y（即配重与新重点距离）受到行车主动桥架长度制约，无法无限制增加。配重安装在行车主动桥架端头，Y最大，G2最小。如附图2。
图2 偏重点起吊受力分析图
已知，
G=13.5t，X=1320mm，Y=14200/2-1320=5780mm，
即：
G2=GX/Y=13.5×1320/5780=3.08t。
实际行车主动桥架吊装采用双股捆绑方式捆绑，两股捆绑钢丝绳间有一定距离，与上文分析存在一些差别，但该差别造成的影响是积极的。为简化分析、计算，一般情况下可不考虑该影响因素。
2 倾斜吊装分析
220kV输电线路距离水泵房屋顶约4200mm，直接从屋顶吊装行车主动桥架，安全距离将小于4200mm，不满足电厂安规规定。通过行车主动桥架倾斜，可以增加安全距离，因此采用倾斜吊装方式吊装行车主动桥架。如附图3。
图3 倾斜起吊原因分析图
倾斜吊装钢丝绳收紧长度确定、钢丝绳受力计算比较复杂，是倾斜吊装技术关键。因为变量较多，使用常规计算方法确定钢丝绳收紧长度、受力的工作量比较大，现介绍简便的Auto CAD作图确定钢丝绳长度、受力的方法。
按1：1比例在Auto CAD作图软件上画出行车主动桥架水平捆绑图，确定重心、钢丝绳长度。钢丝绳A收紧，行车主动桥架可视为围绕捆绑点B旋转，在Auto CAD作图软件中以捆绑点B旋转行车主动桥架（原重心、原捆绑点A同时选中参与旋转），直至行车主动桥架一端超出水泵房墙体。吊钩（钢丝绳A、钢丝绳B交叉点）与重心必然在同一竖直线上，沿旋转后重点作竖直线（即重心线B）。钢丝绳B吊装过程不作调整，因此钢丝绳B长度不变。以捆绑点B为圆心、钢丝绳B长度为半径作路径圆B，路径圆B与重心线B交点即为新吊钩位置。连接交点与旋转后捆绑点A，即可得到倾斜捆绑分析图，测量出钢丝绳A新长度。如附图4。
图4 倾斜捆绑分析图
确定倾斜捆绑分析图后，即可通过该图分析受力。假设钢丝绳受力为F1、F2，分别将F1、F2沿行车主动桥架方向、竖直方向分解。F1、F2竖直方向分力F3、F4克服行车主动桥架和配重重量，已知行车主动桥架和配重总重量G，根据杠杆原理可以计算出F3、F4。
已知，
G=13.5+3.08=16.58t，L1=1057mm，L2=898mm，
即：
F3=GL2/（L1+L2）=16.58×898/（1057+898）=7.62t，
F4=GL1/（L1+L2）=16.58×1057/（1057+898）=8.96t。
将F3、F4转化成等比例的线段，在Auto CAD作图软件上画受力三角形，测量出代表F3、F4大小的线段长度，通过计算即可得到F1、F2大小。本工程以1：100比例画受力三角形（即线段每100mm代表1t），测量出F1线段长度L1=851mm，F2线段长度L2=878mm，即F1=8.51t，F4=8.78t。如附图5。
图5 受力分析图
摘要：某电厂循环水泵房布置在升压站周边，侧上方有一条220kV架空高压输电线路。受场地制约，起重机只能站位在水泵房大门前方、220kV高压输电线路侧下方立臂作业。按电厂企业安规，起重机与220kV输电线路安全距离≥6m（国务院《电力设施保护条例》要求安全距离≥5m）。为确保安全距离，行车桥架采用偏重心、倾斜吊装方式吊装。同时为了避免起重机“卡杆”，进行了臂杆干涉分析。
關键词：吊装；偏重心；倾斜；干涉
1、偏重心吊装分析
行车桥架分主动桥架、从动桥架两部分，主动桥架外形尺寸大、重量重，因此本文以主动桥架吊装实例进行分析。行车主动桥架长14200mm，重13.5t，轨道标高6200mm。如果行车主动桥架采用重心吊装，安全距离仅有4680mm，不满足电厂安规规定。为确保安全距离≥6m，起重机应向A排（远离220kV输电线路）方向平移至少1320mm。为了实现起重机向A排方向平移1320mm，决定采用偏重心吊装方式吊装。如附图1。
图1 偏重点起吊原因分析图
起吊点偏离行车主动桥架重心，需要在“偏向端”增加配重，平衡行车主动桥架倾斜。配重选择与核算，是行车主动桥架偏重心吊装的关键。
增加配重后行车主动桥架将产生新重心G1，而原重心G、配重G2将以新重心G1形成新的平衡，遵守杠杆原理，即GX=G2Y。本工程G、X是可知不变量，Y、G2为可变量，由式GX=G2Y可知，Y越大，G2越小。G2（即配重）减少，配重安装难度可减少，且总起重重量减小，起重机负荷减少，可选择更小起重机，节约成本。然而，Y（即配重与新重点距离）受到行车主动桥架长度制约，无法无限制增加。配重安装在行车主动桥架端头，Y最大，G2最小。如附图2。
图2 偏重点起吊受力分析图
已知，
G=13.5t，X=1320mm，Y=14200/2-1320=5780mm，
即：
G2=GX/Y=13.5×1320/5780=3.08t。
实际行车主动桥架吊装采用双股捆绑方式捆绑，两股捆绑钢丝绳间有一定距离，与上文分析存在一些差别，但该差别造成的影响是积极的。为简化分析、计算，一般情况下可不考虑该影响因素。
2 倾斜吊装分析
220kV输电线路距离水泵房屋顶约4200mm，直接从屋顶吊装行车主动桥架，安全距离将小于4200mm，不满足电厂安规规定。通过行车主动桥架倾斜，可以增加安全距离，因此采用倾斜吊装方式吊装行车主动桥架。如附图3。
图3 倾斜起吊原因分析图
倾斜吊装钢丝绳收紧长度确定、钢丝绳受力计算比较复杂，是倾斜吊装技术关键。因为变量较多，使用常规计算方法确定钢丝绳收紧长度、受力的工作量比较大，现介绍简便的Auto CAD作图确定钢丝绳长度、受力的方法。
按1：1比例在Auto CAD作图软件上画出行车主动桥架水平捆绑图，确定重心、钢丝绳长度。钢丝绳A收紧，行车主动桥架可视为围绕捆绑点B旋转，在Auto CAD作图软件中以捆绑点B旋转行车主动桥架（原重心、原捆绑点A同时选中参与旋转），直至行车主动桥架一端超出水泵房墙体。吊钩（钢丝绳A、钢丝绳B交叉点）与重心必然在同一竖直线上，沿旋转后重点作竖直线（即重心线B）。钢丝绳B吊装过程不作调整，因此钢丝绳B长度不变。以捆绑点B为圆心、钢丝绳B长度为半径作路径圆B，路径圆B与重心线B交点即为新吊钩位置。连接交点与旋转后捆绑点A，即可得到倾斜捆绑分析图，测量出钢丝绳A新长度。如附图4。
图4 倾斜捆绑分析图
确定倾斜捆绑分析图后，即可通过该图分析受力。假设钢丝绳受力为F1、F2，分别将F1、F2沿行车主动桥架方向、竖直方向分解。F1、F2竖直方向分力F3、F4克服行车主动桥架和配重重量，已知行车主动桥架和配重总重量G，根据杠杆原理可以计算出F3、F4。
已知，
G=13.5+3.08=16.58t，L1=1057mm，L2=898mm，
即：
F3=GL2/（L1+L2）=16.58×898/（1057+898）=7.62t，
F4=GL1/（L1+L2）=16.58×1057/（1057+898）=8.96t。
将F3、F4转化成等比例的线段，在Auto CAD作图软件上画受力三角形，测量出代表F3、F4大小的线段长度，通过计算即可得到F1、F2大小。本工程以1：100比例画受力三角形（即线段每100mm代表1t），测量出F1线段长度L1=851mm，F2线段长度L2=878mm，即F1=8.51t，F4=8.78t。如附图5。
图5 受力分析图