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摘要:介绍了道路基坑边坡防护设计中的分析方法和结构控制技术，阐述基坑边坡防护中设计要点和施工组织措施，以完成基坑开挖施工，为预应力锚杆防护实际的应用提供参考。
关键词:基坑防护，工况，预应力锚杆
Abstract: this paper introduces the design of road foundation pit slope protection analysis method and the structure control technology, this paper expounds the foundation pit slope protection in the key points of the design and construction measures to achieve foundation excavation, for practical applications of the prestressed anchorage protection to provide the reference.
Keywords: foundation pit protection, condition, prestressed anchor
中图分类号：TV551.4文献标识码：A 文章编号：
我國是一个迅速发展的国家,基础建设紧随国家经济发展而快速建设，改建道路与高等级现有道路交叉基本采用分离式交叉，其中改建道路选择下穿高等级道路的方式较为常见，由于改建道路等级的提高，原净高不能满足规范和实际需要，因此改建道路进行设计时，应降低设计高程，设计高程降低后，可能影响上跨道路的路基稳定，施工时对应尽量降低对上跨桥梁和道路路基的影响。
本次设计为江苏336省道下穿广靖高速时桥台处道路基坑防护设计，通过对各个工况的计算，对土钉墙、预应力锚杆防护进行验证，并针对各个工况提出施工要求。
1 基坑边坡分析
计算模型：O＃桥台施工开挖过程，锚杆作为支撑，计算支撑反力，依据支撑反力确定锚杆的张拉力。
高速路面标高9.0m,盖梁底高程6.9m，桥台前原地面高程为4.4m，开挖从盖梁底至U型槽底，槽底高程0.5m，桥台锥坡完全挖除，U型槽外侧与桥台桩柱齐平。
工程中边坡支护属于临时支护，按施工阶段验算即可。
开挖时同时施工土钉墙，土钉墙为预应力施加前临时防护及挡土构造。
桥台桩柱抵抗土压力土条宽度为1.95m，计算中。
第一层土，土层标高9.0m（桩顶）～4.4m（路面）， ；
第二层土，土层标高4.4m～0.5m, 该层土中已经打粉喷桩， 。第一、二层土均为砂性土，土层重度均为18kN/m3，地下水位为高程1.8m。施工时采取适当的降水措施。
2 根据工况进行分析和计算
2.1施工至高程4.3m时
开挖过程为由上至下2.5m+1.2m+1.0m,高速公路路面至盖梁底高度为2.1m,因此第一次开挖为2.5m-2.1m＝0.4m，即盖梁下起开挖0.4m，然后按1.2m、1m开挖至高程4.3m。桥台前原地面标高为4.4m，桥台前现有浆砌块石挡土施工至高程4.3m时，锚杆张拉没有进行前，墙面后土主动土压力由土钉和桩基共同抵抗，墙。边开挖（拆挡土墙）边施工锚钉、墙面、钢筋混凝土板带、并实施预应力锚杆张拉。
施工至高程4.3m时，锚杆张拉没有进行前，墙面后土主动土压力由土钉和桩基共同抵抗，经计算，土钉抗拔、抗拉满足要求即可。
（1）依据《公路路基设计规范》(JTGD30-2004)，车辆荷载作用在挡土墙墙背填土上所引起的附加土体侧压力，可按式（5.4.2—3）换算成等代均布土层厚度计算：
（5.4.2—3）
式中：——换算土层厚度(m)； ——车辆荷载附加荷载强度，墙高小于2 m，取20kN/m2，墙高大于10 m，取10kN/m2，墙高在2m～10m之内时，附加荷载强度用直线内插法计算； ——墙背填土的重度（kN/m3）。
墙高H=9-4.3＝4.7m
车辆加载强度 q=20-(4.7-2)×(20-10)/(10-2)=16.63kN
等代均布土层厚度 h0=16.63/18=0.92m。
（2）根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99），土压力计算公式为：
式中-水平荷载标准值； -作用于 深度处的竖向应力标准值； -主动土压力系数； -粘聚力标准值,砂性土,取值为0。
主动土压力系数 Kai=tan2(45°-32/2)=0.31；
被动土压力系数 Kai=tan2(45°+32/2)=3.25。
计算墙后主动土压力：
以桥台单根桩柱计算，土条宽度为4.3m，宽度4.3m内有锚杆2根。
q1=18×0.92×0.31×4.3＝22.2kN/m
q2=18×（4.7+0.92）×0.31×4.3＝134.9kN/m
依据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99），地下主动土压力强度与被动土压力强度平衡点，也是地下支护结构弯矩为0位置。
土压力强度平衡点：qp=q2/4. 3=hc1×18×3.25
hc1=q2/4. 3/18/3.25=0.54m（标高3.76m）
采用桥梁博士软件计算，计算模型如图1模型一：
图1 模型一
模型中弹簧支撑为土的侧向刚度Ks(KN/m)计算公式:
Ksi=mzbhi
Ks-土的侧向刚度Ks(KN/m)；m-非岩石地基水平抗力系数的比例系数（kN/m4）；b-桥台土压力计算宽度，依据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；hi-桥梁博士软件计算中第i-1单元和i单元的平均高度；桥台土压力计算宽度b为： 。计算结果填入软件计算模型，以下各个工况分别依据本公式进行计算并填入软件计算模型。
计算得此时第一排锚杆支撑处反力为492KN，
锚杆预应力设计值为F1=492/2/cos(30°)/cos(10°) =288kN
2.2施工至高程2.3m时
开挖过程为1.0m+1.0m，边开挖边施工锚钉、墙面、钢筋混凝土板带、并实施预应力锚杆张拉。
（1）墙高H=9-2.3=6.7m
车辆加载强度 q=20-(6.7-2)×(20-10)/(10-2)=14.13kN
等代均布土层厚度 h0=q/18=0.78m。
（2）计算墙后主动土压力：
q1=18×0.78×0.31×4.3＝18.8kN/m
q2=18×（6.7+0.78）×0.31×4.3＝179.6kN/m
地下主动土压力强度与被动土压力强度平衡点，也是地下支护结构弯矩为0位置。
土压力强度平衡点：qp=q2/4. 3=hc1×18×3.25
hc1=q2/4. 3/18/3.25=0.71m（标高1.59m）
（3）第二排锚杆未实施前，采用桥梁博士软件计算，计算模型如图2模型二：
图2模型二
计算得此时第一排锚杆支撑处反力为707KN，
锚杆预应力设计值为F1=707/2/cos(30°)/cos(10°) =414kN
（4）第二排锚杆实施后，采用桥梁博士软件计算，计算模型如图3模型三：
图3模型三
计算得此时第一排锚杆支撑处反力为707KN，第二排锚杆支撑处反力为0KN。
锚杆预应力设计值：F1=707/2/cos(30°)/cos(10°) =414kN
F2=0 kN
2.3施工至高程0.5m时
开挖过程为1.0m+0.8m，边开挖边施工锚钉、墙面。
（1）墙高H=9-0.5＝8.5m
车辆加载强度 q=20-(8.5-2)×(20-10)/(10-2)=11.88kN
等代均布土层厚度 h0=q/18=0.66m。
（2）计算墙后主动土压力：
q1=18×0.66×0.31×4.3＝15.8kN/m
q2=18×（8.5+0.66）×0.31×4.3＝219.8kN/m
地下主动土压力强度与被动土压力强度平衡点，也是地下支护结构弯矩为0位置。
土压力强度平衡点：qp=q2/4.3=hc1×18×3.25
hc1=q2/4.3/18/3.25=0.87m（标高-0.37m）
采用桥梁博士软件计算，计算模型如图4模型四：
图4模型四
计算得此时第一排锚杆支撑处反力为445KN，第二排锚杆支撑处反力为566KN。
锚杆预应力设计值为：F1=445/2/cos(30°)/cos(10°) =261kN
F2=566/2/cos(30°)/cos(10°) =332kN
2.4锚杆预应力要求
以上各个工况时，锚杆张拉力应根据工况需要的力进行张拉、多次张拉等。
第一排锚杆最大可张拉预应力F1=420kN；第二排锚杆最大可张拉预应力F2=350 kN。
3 锚杆计算
3.1锚杆钢绞线计算
锚杆杆体截面面积：依据《公路路基设计规范》(JTGD30-2004)5.5.4
A= KNt
fptk
A-杆体截面积（m2）
K-抗拉安全系数，依据《路基规范》取1.9。
Nt-抗拔力设计值（KN）
fptk-钢绞线的抗拉强度标准值（KPa），取1860000 KPa。
根据设计图计算第一道锚杆及第二道锚杆杆体截面面积A1 、A2
A1=1.9×420/1860000＝0.000428m2＝428mm2
A2=1.9×350/1860000＝0.000357m2＝357mm2
第一道锚杆采用 钢绞线，第二道锚杆采用 钢绞线，A1 =A2=544 mm2,满足规范要求。
3.2 扩大头长度计算
依据《公路路基设计规范》(JTGD30-2004)5.5.4，注浆体与锚杆长度计算
Lg= KNt
nπdsξfb
-锚杆锚固体的抗拔安全系数，取1.9；Nt -锚杆抗拔力设计值（kN)；fb-扩大头注浆体与杆体间的粘结强度标准，取2950KPa；ds-钢绞线的直径（m）； -粘结强度降低系数,取0.72； -钢绞线的根数。
Lg1=1.9×420/（3×π×0.0152×0.72×2950）＝2.62m
Lg1=1.9×350/（3×π×0.0152×0.72×2950）＝2.19m
第一排和第二排锚杆扩大头长度为3m，满足规范要求。
3.3 锚杆抗拔计算
依据深圳锯联锚杆技术公司编制《高压喷射扩大头锚杆技术规程》计算。
Tuk—锚杆极限抗拔力标准值（kN）； D1—锚杆非扩大头段直径（m）；L1—锚杆非扩大头段长度（m）；f1—非扩大头段注浆体与所在土层间的粘结强度标准值（kPa）；D2—锚杆扩大头段直径（m）； L2—锚杆扩大头段长度（m）；f2—扩大头段注浆体与所在土层间的粘結强度标准值（kPa）；
PD—土体作用于扩大头端面上的抗力强度值（kPa），对预应力锚杆可按下式计算，
式中 γ—扩大头上覆土体的加权平均重度（kPa）；h—扩大头上覆土体厚度（m）；KO—扩大头前端土体的静止土压力系数； Kp—扩大头前端土体的被动土压力系数；c—扩大头前端土体的粘聚力标准值（kPa）；ξ—扩大头向前位移时反映挤胀效应的侧压力系数，可按下式计算： ，式中系数与扩大头前端土体的坚实程度有关，对强度较好的土可取0.9，对软土应取0.5；Ka为扩大头前端土体的主动土压力系数。
抗拔力设计值：
式中K¬—锚杆抗拔安全系数，取1.9。
（1）第一道锚杆计算
1）、设计指标
非扩大头锚固段：直径0.15m，长度13.0m，与所在土层粘结强度标准值35kPa；
扩大头锚固段：直径0.80m，长度3.0m，与所在土层粘结强度标准值35 kPa；
扩头段上覆土层：厚度16.5m，平均重度18.0 kPa；
扩头段所在土层：c=10.3，φ=22.7o。
2）、抗拔力计算
0.614
ξ＝0.5Ka=0.222
693.0kN
则抗拔力极限值：
=814.0kN
T1=814.0/1.9=428.4kN
根据锚杆预应力设计值计算结果F1=420kN,T1>F1，第一排锚杆满足抗拔要求。
（2）第二道锚杆计算
1）、设计指标
非扩大头锚固段：直径0.15m，长度10.0m，与所在土层粘结强度标准值35kPa；
扩大头锚固段：直径0.80m，长度3.0m，与所在土层粘结强度标准值35kPa；
扩头段上覆土层：厚度18.5m，平均重度18.0 kPa；
扩头段所在土层：c=10.3，φ=22.7o。
2）、抗拔力计算
0.614
ξ＝0.5Ka=0.222
712.4kN
则抗拔力极限值：
=773.9kN
T2=773.9/1.9=407.3kN
根据锚杆预应力设计值计算结果F2=350Kn,T2>F2，第二排锚杆满足抗拔要求。
4 结语
施工前应根据设计拟定施工计划，按照施工步骤循序渐进地施工，开挖、布置面板、浇筑横梁、放置锚杆、分次张拉等都应该有计划的进行，贯彻执行设计内容，设计也应跟踪施工进度，调查施工情况，根据施工现场的情况变化进行动态设计，确保工程安全、快速的进行。
本基坑边坡防护为临时防护，在工程其他部位完成后，临时预应力锚杆可进行放锚处理，也可以维持现状，使其成为主体U形槽共同受力结构。
参考文献：
[1] 公路设计手册.北京: 人民交通出版社,1987.
[2] 蒋鹏飞，公路边坡防护技术. 人民交通出版社，2011.
[3] 贾金青，深基坑预应力锚杆柔性支护法的理论及实践 ，2006.
注：文章内所有公式及图表请用PDF形式查看。
关键词:基坑防护，工况，预应力锚杆
Abstract: this paper introduces the design of road foundation pit slope protection analysis method and the structure control technology, this paper expounds the foundation pit slope protection in the key points of the design and construction measures to achieve foundation excavation, for practical applications of the prestressed anchorage protection to provide the reference.
Keywords: foundation pit protection, condition, prestressed anchor
中图分类号：TV551.4文献标识码：A 文章编号：
我國是一个迅速发展的国家,基础建设紧随国家经济发展而快速建设，改建道路与高等级现有道路交叉基本采用分离式交叉，其中改建道路选择下穿高等级道路的方式较为常见，由于改建道路等级的提高，原净高不能满足规范和实际需要，因此改建道路进行设计时，应降低设计高程，设计高程降低后，可能影响上跨道路的路基稳定，施工时对应尽量降低对上跨桥梁和道路路基的影响。
本次设计为江苏336省道下穿广靖高速时桥台处道路基坑防护设计，通过对各个工况的计算，对土钉墙、预应力锚杆防护进行验证，并针对各个工况提出施工要求。
1 基坑边坡分析
计算模型：O＃桥台施工开挖过程，锚杆作为支撑，计算支撑反力，依据支撑反力确定锚杆的张拉力。
高速路面标高9.0m,盖梁底高程6.9m，桥台前原地面高程为4.4m，开挖从盖梁底至U型槽底，槽底高程0.5m，桥台锥坡完全挖除，U型槽外侧与桥台桩柱齐平。
工程中边坡支护属于临时支护，按施工阶段验算即可。
开挖时同时施工土钉墙，土钉墙为预应力施加前临时防护及挡土构造。
桥台桩柱抵抗土压力土条宽度为1.95m，计算中。
第一层土，土层标高9.0m（桩顶）～4.4m（路面）， ；
第二层土，土层标高4.4m～0.5m, 该层土中已经打粉喷桩， 。第一、二层土均为砂性土，土层重度均为18kN/m3，地下水位为高程1.8m。施工时采取适当的降水措施。
2 根据工况进行分析和计算
2.1施工至高程4.3m时
开挖过程为由上至下2.5m+1.2m+1.0m,高速公路路面至盖梁底高度为2.1m,因此第一次开挖为2.5m-2.1m＝0.4m，即盖梁下起开挖0.4m，然后按1.2m、1m开挖至高程4.3m。桥台前原地面标高为4.4m，桥台前现有浆砌块石挡土施工至高程4.3m时，锚杆张拉没有进行前，墙面后土主动土压力由土钉和桩基共同抵抗，墙。边开挖（拆挡土墙）边施工锚钉、墙面、钢筋混凝土板带、并实施预应力锚杆张拉。
施工至高程4.3m时，锚杆张拉没有进行前，墙面后土主动土压力由土钉和桩基共同抵抗，经计算，土钉抗拔、抗拉满足要求即可。
（1）依据《公路路基设计规范》(JTGD30-2004)，车辆荷载作用在挡土墙墙背填土上所引起的附加土体侧压力，可按式（5.4.2—3）换算成等代均布土层厚度计算：
（5.4.2—3）
式中：——换算土层厚度(m)； ——车辆荷载附加荷载强度，墙高小于2 m，取20kN/m2，墙高大于10 m，取10kN/m2，墙高在2m～10m之内时，附加荷载强度用直线内插法计算； ——墙背填土的重度（kN/m3）。
墙高H=9-4.3＝4.7m
车辆加载强度 q=20-(4.7-2)×(20-10)/(10-2)=16.63kN
等代均布土层厚度 h0=16.63/18=0.92m。
（2）根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99），土压力计算公式为：
式中-水平荷载标准值； -作用于 深度处的竖向应力标准值； -主动土压力系数； -粘聚力标准值,砂性土,取值为0。
主动土压力系数 Kai=tan2(45°-32/2)=0.31；
被动土压力系数 Kai=tan2(45°+32/2)=3.25。
计算墙后主动土压力：
以桥台单根桩柱计算，土条宽度为4.3m，宽度4.3m内有锚杆2根。
q1=18×0.92×0.31×4.3＝22.2kN/m
q2=18×（4.7+0.92）×0.31×4.3＝134.9kN/m
依据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99），地下主动土压力强度与被动土压力强度平衡点，也是地下支护结构弯矩为0位置。
土压力强度平衡点：qp=q2/4. 3=hc1×18×3.25
hc1=q2/4. 3/18/3.25=0.54m（标高3.76m）
采用桥梁博士软件计算，计算模型如图1模型一：
图1 模型一
模型中弹簧支撑为土的侧向刚度Ks(KN/m)计算公式:
Ksi=mzbhi
Ks-土的侧向刚度Ks(KN/m)；m-非岩石地基水平抗力系数的比例系数（kN/m4）；b-桥台土压力计算宽度，依据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；hi-桥梁博士软件计算中第i-1单元和i单元的平均高度；桥台土压力计算宽度b为： 。计算结果填入软件计算模型，以下各个工况分别依据本公式进行计算并填入软件计算模型。
计算得此时第一排锚杆支撑处反力为492KN，
锚杆预应力设计值为F1=492/2/cos(30°)/cos(10°) =288kN
2.2施工至高程2.3m时
开挖过程为1.0m+1.0m，边开挖边施工锚钉、墙面、钢筋混凝土板带、并实施预应力锚杆张拉。
（1）墙高H=9-2.3=6.7m
车辆加载强度 q=20-(6.7-2)×(20-10)/(10-2)=14.13kN
等代均布土层厚度 h0=q/18=0.78m。
（2）计算墙后主动土压力：
q1=18×0.78×0.31×4.3＝18.8kN/m
q2=18×（6.7+0.78）×0.31×4.3＝179.6kN/m
地下主动土压力强度与被动土压力强度平衡点，也是地下支护结构弯矩为0位置。
土压力强度平衡点：qp=q2/4. 3=hc1×18×3.25
hc1=q2/4. 3/18/3.25=0.71m（标高1.59m）
（3）第二排锚杆未实施前，采用桥梁博士软件计算，计算模型如图2模型二：
图2模型二
计算得此时第一排锚杆支撑处反力为707KN，
锚杆预应力设计值为F1=707/2/cos(30°)/cos(10°) =414kN
（4）第二排锚杆实施后，采用桥梁博士软件计算，计算模型如图3模型三：
图3模型三
计算得此时第一排锚杆支撑处反力为707KN，第二排锚杆支撑处反力为0KN。
锚杆预应力设计值：F1=707/2/cos(30°)/cos(10°) =414kN
F2=0 kN
2.3施工至高程0.5m时
开挖过程为1.0m+0.8m，边开挖边施工锚钉、墙面。
（1）墙高H=9-0.5＝8.5m
车辆加载强度 q=20-(8.5-2)×(20-10)/(10-2)=11.88kN
等代均布土层厚度 h0=q/18=0.66m。
（2）计算墙后主动土压力：
q1=18×0.66×0.31×4.3＝15.8kN/m
q2=18×（8.5+0.66）×0.31×4.3＝219.8kN/m
地下主动土压力强度与被动土压力强度平衡点，也是地下支护结构弯矩为0位置。
土压力强度平衡点：qp=q2/4.3=hc1×18×3.25
hc1=q2/4.3/18/3.25=0.87m（标高-0.37m）
采用桥梁博士软件计算，计算模型如图4模型四：
图4模型四
计算得此时第一排锚杆支撑处反力为445KN，第二排锚杆支撑处反力为566KN。
锚杆预应力设计值为：F1=445/2/cos(30°)/cos(10°) =261kN
F2=566/2/cos(30°)/cos(10°) =332kN
2.4锚杆预应力要求
以上各个工况时，锚杆张拉力应根据工况需要的力进行张拉、多次张拉等。
第一排锚杆最大可张拉预应力F1=420kN；第二排锚杆最大可张拉预应力F2=350 kN。
3 锚杆计算
3.1锚杆钢绞线计算
锚杆杆体截面面积：依据《公路路基设计规范》(JTGD30-2004)5.5.4
A= KNt
fptk
A-杆体截面积（m2）
K-抗拉安全系数，依据《路基规范》取1.9。
Nt-抗拔力设计值（KN）
fptk-钢绞线的抗拉强度标准值（KPa），取1860000 KPa。
根据设计图计算第一道锚杆及第二道锚杆杆体截面面积A1 、A2
A1=1.9×420/1860000＝0.000428m2＝428mm2
A2=1.9×350/1860000＝0.000357m2＝357mm2
第一道锚杆采用 钢绞线，第二道锚杆采用 钢绞线，A1 =A2=544 mm2,满足规范要求。
3.2 扩大头长度计算
依据《公路路基设计规范》(JTGD30-2004)5.5.4，注浆体与锚杆长度计算
Lg= KNt
nπdsξfb
-锚杆锚固体的抗拔安全系数，取1.9；Nt -锚杆抗拔力设计值（kN)；fb-扩大头注浆体与杆体间的粘结强度标准，取2950KPa；ds-钢绞线的直径（m）； -粘结强度降低系数,取0.72； -钢绞线的根数。
Lg1=1.9×420/（3×π×0.0152×0.72×2950）＝2.62m
Lg1=1.9×350/（3×π×0.0152×0.72×2950）＝2.19m
第一排和第二排锚杆扩大头长度为3m，满足规范要求。
3.3 锚杆抗拔计算
依据深圳锯联锚杆技术公司编制《高压喷射扩大头锚杆技术规程》计算。
Tuk—锚杆极限抗拔力标准值（kN）； D1—锚杆非扩大头段直径（m）；L1—锚杆非扩大头段长度（m）；f1—非扩大头段注浆体与所在土层间的粘结强度标准值（kPa）；D2—锚杆扩大头段直径（m）； L2—锚杆扩大头段长度（m）；f2—扩大头段注浆体与所在土层间的粘結强度标准值（kPa）；
PD—土体作用于扩大头端面上的抗力强度值（kPa），对预应力锚杆可按下式计算，
式中 γ—扩大头上覆土体的加权平均重度（kPa）；h—扩大头上覆土体厚度（m）；KO—扩大头前端土体的静止土压力系数； Kp—扩大头前端土体的被动土压力系数；c—扩大头前端土体的粘聚力标准值（kPa）；ξ—扩大头向前位移时反映挤胀效应的侧压力系数，可按下式计算： ，式中系数与扩大头前端土体的坚实程度有关，对强度较好的土可取0.9，对软土应取0.5；Ka为扩大头前端土体的主动土压力系数。
抗拔力设计值：
式中K¬—锚杆抗拔安全系数，取1.9。
（1）第一道锚杆计算
1）、设计指标
非扩大头锚固段：直径0.15m，长度13.0m，与所在土层粘结强度标准值35kPa；
扩大头锚固段：直径0.80m，长度3.0m，与所在土层粘结强度标准值35 kPa；
扩头段上覆土层：厚度16.5m，平均重度18.0 kPa；
扩头段所在土层：c=10.3，φ=22.7o。
2）、抗拔力计算
0.614
ξ＝0.5Ka=0.222
693.0kN
则抗拔力极限值：
=814.0kN
T1=814.0/1.9=428.4kN
根据锚杆预应力设计值计算结果F1=420kN,T1>F1，第一排锚杆满足抗拔要求。
（2）第二道锚杆计算
1）、设计指标
非扩大头锚固段：直径0.15m，长度10.0m，与所在土层粘结强度标准值35kPa；
扩大头锚固段：直径0.80m，长度3.0m，与所在土层粘结强度标准值35kPa；
扩头段上覆土层：厚度18.5m，平均重度18.0 kPa；
扩头段所在土层：c=10.3，φ=22.7o。
2）、抗拔力计算
0.614
ξ＝0.5Ka=0.222
712.4kN
则抗拔力极限值：
=773.9kN
T2=773.9/1.9=407.3kN
根据锚杆预应力设计值计算结果F2=350Kn,T2>F2，第二排锚杆满足抗拔要求。
4 结语
施工前应根据设计拟定施工计划，按照施工步骤循序渐进地施工，开挖、布置面板、浇筑横梁、放置锚杆、分次张拉等都应该有计划的进行，贯彻执行设计内容，设计也应跟踪施工进度，调查施工情况，根据施工现场的情况变化进行动态设计，确保工程安全、快速的进行。
本基坑边坡防护为临时防护，在工程其他部位完成后，临时预应力锚杆可进行放锚处理，也可以维持现状，使其成为主体U形槽共同受力结构。
参考文献：
[1] 公路设计手册.北京: 人民交通出版社,1987.
[2] 蒋鹏飞，公路边坡防护技术. 人民交通出版社，2011.
[3] 贾金青，深基坑预应力锚杆柔性支护法的理论及实践 ，2006.
注：文章内所有公式及图表请用PDF形式查看。