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摘要：彭水水电站是乌江上大型水电站之一，在彭水水电站进水口边坡开挖施工中，根据边坡结构特点，项目组大胆地调整开挖梯段高度，在复杂地质条件下，对爆破网络，装药分段结构上进行积极的探索、创新和优化，深入应用预裂爆破及深孔梯段爆破技术，能保证施工质量和进一步降低施工成本。
关键词：彭水水电站；进水口；预裂；爆破
1工程概况
1.1工程简介
彭水水电站位于重庆市彭水县境内的乌江上，是乌江干流水电开发的第10个梯级，工程以发电为主，兼顾航运、防洪及其它综合利用。坝址控制流域面积约69000km2，占乌江流域的78.5%；流域多年平均降水量1160mm，多年平均流量1300m3/s，实测最大流量为22900m3/s（1999年），实测最小流量为198m3/s（1980年2月）。
1.2 工程地貌及地质条件
进水口引水渠总长50m～100m，开挖后在引水渠上下游将形成边坡走向NE37?的人工边坡，边坡高度16m～65m不等，边坡走向与岩层走向夹角约14°，上游边坡为斜交逆向坡，下游边坡为小角度斜交顺向坡；上游边坡岩体为О1d1-3（大湾组）层页岩，下游边坡为О1f（分乡组）层灰岩夹页岩；地表页岩风化强烈，微裂隙发育，呈碎块状，风化深度一般5m～10m；灰岩一般呈块状，多弱风化。
进水塔的建基面开挖后，山侧形成高约140余米的人工边坡即进水洞脸边坡，边坡长约170m，边坡走向与岩层走向交角70°～75°，为斜交逆向坡；边坡岩体为灰岩、页岩及灰岩夹页岩；对边坡岩体中几组结构面进行赤平投影分析，结构面组合交线均倾向坡内或被开挖掉，边坡基本稳定。f8断层等NW组断裂对边坡稳定影响最大，结构面倾向坡外，是边坡整体稳定的控制结构面。边坡上游段为О1d（大湾组）页岩，下游段为О1f（分乡组）灰岩夹页岩，强度较低，抗风化能力差，岩体完整性差。中段为厚层灰岩，岩体完整，应及时做好喷锚支护。
根据开挖揭示的工程地质情况在y-040上游侧边坡体岩石为01d（大湾组）页岩夹泥质灰岩及粉砂岩，下游侧边坡体岩石为01h（红花园组）厚层灰岩与01f（分乡组）灰岩夹页岩及燧石层。地层走向30°倾向120°，倾角60°，进水口正面坡为侧向坡，上游侧向坡为逆向坡，下游坡为顺向坡。
2 爆破施工
2.1 爆破部位及施工质量控制的重要性
进水口施工于2004年9月底开挖至EL305.7高程，对EL305.7～EL286.5（19.2米）和EL286.5～EL250.1（36.4米）台阶预裂爆破施工，由于孔深较大，爆破的具体施工方案及爆破后的质量控制标准要求高，其爆破控制难点及质量控制的重要性如下：
1、该部位的预裂爆破施工开口线为EL305.7门机轨道的安装边线，爆破质量的控制及爆破后岩体的完整性的保证是以后门机运行的重要保证。
2、根据现在地质揭示的情况由于F8断层距预裂面较近。爆破时产生的后坐力及震动对断层的影响较大。根据设计图纸，F8断层距将1#，2#引水隧洞上部EL305.7～EL286.5部位的岩体边线较近，受断层切割，爆破后棱角面估计很难保住。
3、由于引水隧洞現仅预留4米的渐变部位未开挖，预裂爆破的分层对引水隧洞的影响较大。如何分层才使爆破的破坏及不利影响降到最小，爆破分层的优化及爆破参数的优化（特别是页岩段爆破参数的优化）至关重要。
根据经验，对孔深超过15米的在原上报施工方案中，在▽305.7以下为保证开挖成形质量和减少爆破震动对引水洞的影响，接近进水塔时的分层梯段高度一般为7.5m，每层边坡开挖完后必须及时进行支护施工。
2.2 方案比较与技术控制
方案一（原方案）：在EL305.7～EL286.5分二次预裂成孔，EL286.5～EL250.1分5次预裂成型，分层厚度在7.5～10米之间，分层见图1。
图1 施工分层示意图
超挖量计算（305.7～286.5）（主要是为提供钻机的滑架运转空间），分别按0.4米，0.5米，0.6米进行计算，其超挖工程量汇总统计详见表2-1，其引起的经济损失是比较明显的，可见采用此方案技术经济性能较差。
方案二（深孔梯段方案设计）：
1、针对开挖的结构分析，EL305.7～EL286.5一次预裂成孔（成孔深度为19.2米），EL286.5～EL250.1分两次预裂成型，分层厚度，根据相互的影响关系，第一层分15米，第二层21.4米。并为减少技术性超挖，积极与设计沟通，在 EL271.5高程增设0.5米宽的台阶，以便在EL271.5～EL250.1直面坡造孔时为钻机作业。
2、针对引水隧洞仅预留4米的厚岩塞，及引水隧洞的开口轮廓线的范围的影响，在引水隧洞开口范围（15米宽）造孔间距加密（间距调为@70cm），减小底部装药，并且在爆破施工中，采用孔内分段。减少爆破的震动对引水隧洞渐变段岩体稳定和对直面坡的岩体完整性影响。
3、为减小底部的夹制作用，在前面的梯段爆破完成后，对爆破坡脚部位用反铲进行清底，并减小在预留岩体厚度，减小抵抗线扩大临空面，控制在两排主爆，一排缓冲，预裂，预留岩体在11米宽内。
4、预裂孔的分段，主要根据开挖及引水洞的现对位置进行分段划分（286.5～256.5）。爆破分块按50米一段进行爆破分段。
根据此部位爆破的重要性，此部位爆破的最大一段起爆药量，不得大于100kg。
2.3 预裂爆破参数控制
采用高风压钻机钻孔；预裂孔孔径D=100mm；炮孔间距a；据经验公式：a=（7～12）D；a：炮孔间距；则a=8×100=800mm；选用a=80cm；
不偶合系数Dd；Dd=D/d=2～5；D——钻孔直径，100mm（成孔）；d ——药卷直径，选用药卷直径32mm；则D/d=78/32=3.1； 线装药密度Qx；根据我部类似工程的施工经验，在中硬度灰岩和相似岩石发育程度，拟将线装密度控制在320g/m～360g/m，在本工程中取340g/m。
堵塞长度L取1.5m；采用空气间隔装药。
2.4 梯段爆破参数控制
梯段爆破采用垂直深孔爆破方式，梯段高度H：取H=15m；
钻孔直径D：对于阿特拉斯高风压钻机，钻头直径90mm，成孔直径100mm；
炮孔间距a：a=mW，m—炮孔邻近系数，m取1.2；故a=1.2×2.5=3.0m；
炮孔排距b：b=0.866a=0.866×3.0=2.6m；
装药量Q：Q=qaWH=0.373×3.0×2.5×15=42kg；
单耗：单耗为0.38kg/m3；
装药长度L1：L1=8.4m；
堵塞长度L2：L2=L-L1=6.6m；
单响药量：药量的控制通过非电毫秒微差雷管来实现的，根据具体的现场条件来决定。为减小单响药量，每孔分两次起爆破，即在爆破孔底部装一发非电毫秒延期雷管，在中部再装一发非电毫秒延期雷管，中部雷管段位低于底部雷管段位。
装药结构：采用不耦合连续（底部和中部分别连续装药）、间隔（底部和中部炸药进行间隔）装药，装药时，在临近建基面时爆破孔底部设柔性垫层。
2.5 选用爆破参数
根据进水口前期（EL305.7以上）施工的经验，并在施工过程中不断优化，具体参数如表2-1：
2.6 施工控制
1、钻孔：大的钻孔深度，易使钻孔精度难以控制而对其预裂爆破效果不利。针对进水口的开挖特点，（EL286.5～EL250.1）开挖高差36.1米，实际施工分两层开挖。第一层15米至271.5高程，第二层为21.4米自EL271.5～EL250.1。
2、药包结构及装药施工：炮孔底部1～2m范围的装药量应比计算线装药时大1～4倍，其取值视炮孔深度而定，深者取大值；扣除堵塞长度后，炮孔顶部1m范围的装药量约为计算的线装药量的1/2或1/3；中部的装药量采用计算的线装药量，具体的装药量见爆破参数表2-1。根据爆破震动资料分析，在单响药量为150Kg时（EL315～305.7梯段爆破实测），在炮源后方质点震动速度为：实测最大垂直质点振动速度为7.20cm/s（7#测点处），实测最大水平振速为9.17 cm/s（10#测点处）。
3、堵塞：一般正常台阶爆破条件下，当炮孔不堵塞时，其孔内轴向压力大大超过横向压力，使得炮孔内的部分气体消散在孔口以外的空间，形成较强的空气冲击波于爆破效果不利；为使空气冲击波余压接近于零，炮孔堵塞长度大约为1倍抵抗线。预裂炮孔的装药量大大小于台阶爆破孔的装药量，所以它的堵塞长度要相应减少。针对进水口的开挖施工特点及预留保护层的厚度要求，若炮孔堵塞较短且堵塞得过于密实时，孔口岩石受气体冲击作用即容易产生漏斗或破坏，因此预裂炮孔的堵塞效果是以气体冲出一部分为好；堵塞较大时，炮孔内的气体虽不冲出，尽管增强了气体作用时间，但堵塞段有时就产生不了裂缝或产生裂缝的面质量很差。
4、起爆：依据预裂爆破的理论，为使应力波与爆炸气体作用应力场在两孔间叠加，应优先使用导爆索以达到预裂孔同时起爆的作用。由于预裂爆破产生的振动强度很大，有时为了防振，可將预裂孔分段起爆，一般采用25ms或50ms延时的毫秒雷管。按照进水口的开挖分块要求，在预裂起爆网络分段时，为满足振动要求，按10～15孔书分段，分段严格按爆破设计进行控制。实践证明，孔数较多的预裂爆破，有利于预裂成缝和壁面整齐，在实施中不断优化，能进一步提高预裂面的成型质量。
5、预裂缝的超深及超长：合适的预裂爆破装药量，均可使裂缝在孔底贯穿；有时预裂缝还可向下延伸一段距离。葛洲坝工程中实测的预裂缝向下延伸距离为0.7m，万安水电站测到的数据为1.5m，东江水电站测得的数据为不小于1.3m。在彭水电站进水口开挖实际施工中，预裂缝下延1.4米。
6、预裂缝向底部延伸的深度，与炮孔装药量，尤其是底部装药量有较大关系。以上数值我们给一个大体的数量概念：
①预裂孔底近区有水平夹层或裂隙时，预裂缝一般就此止住，不会再向下延伸。
②预裂缝的超深和超长设计中，预裂缝的超深和超长，是起防止主爆区爆炸应力波和爆破裂隙直达保留区的作用。
③如果预裂缝的超深值，等于或大于主爆孔爆破的底部破坏深度，那么由于主爆孔造成的破坏性裂缝当然不会通过预裂缝延伸至保留区。从防震上讲，应力波绕射到保留区较之直达，强度要减弱。一般，预裂缝的超深值应大于1.0m。
④预裂缝超长值（S）的确定大多采用经验数据。为了防止爆破冲击绕过预裂缝破坏保留岩体，在彭水电站进水口的具体施工中要求预裂缝越过爆破界线范围以外3～5m，在实际施工取了较好的效果。
3 爆破效果分析
在进水口高边坡开挖施工中，有效应用深孔预裂爆破技术，爆破结果实测残孔率均达到90%以上，有效地减少了对围岩的扰动，特别是在不良地质条件下更为显著，不仅可以减少危石保证施工安全，而且预裂爆破使开挖面平整，岩石无破碎，减少了裂隙，大大减少了超欠挖工程量，同时保证了后续的喷锚支护、二次衬砌等工序的施工质量，较好地控制了EL271～250.1二次衬砌的超挖回填工程量，从而降低了施工成本，取得较好的经济效益。其爆破效果详见如下预裂爆破效果照片。
4 结语
从彭水水电站进水口高边坡开挖施工，根据边坡结构特点，项目组大胆的调整开挖梯段高度，在引水洞洞群与F8断层等复杂地质条件下，对爆破网络，装药分段结构上进行积极的探索、创新和优化，成功实施了超深孔爆破，即保证了边坡开挖质量，又降低了施工成本。
参考文献：
[1]水利水电施工手册，第2卷，土石方工程/《水利水电工程手册》编委会编，——北京：中国电力出版社，2002
[2]刘殿中，工程爆破使用手册，北京：冶金工业出版社，1995
[3]朱传统，梅锦煜，爆破安全与防护，北京：水利电力出版社，1990.7
[4]杨占春，预裂爆破在高边坡石方开挖中的应用[J]。西部探矿工程，2001，（8）
关键词：彭水水电站；进水口；预裂；爆破
1工程概况
1.1工程简介
彭水水电站位于重庆市彭水县境内的乌江上，是乌江干流水电开发的第10个梯级，工程以发电为主，兼顾航运、防洪及其它综合利用。坝址控制流域面积约69000km2，占乌江流域的78.5%；流域多年平均降水量1160mm，多年平均流量1300m3/s，实测最大流量为22900m3/s（1999年），实测最小流量为198m3/s（1980年2月）。
1.2 工程地貌及地质条件
进水口引水渠总长50m～100m，开挖后在引水渠上下游将形成边坡走向NE37?的人工边坡，边坡高度16m～65m不等，边坡走向与岩层走向夹角约14°，上游边坡为斜交逆向坡，下游边坡为小角度斜交顺向坡；上游边坡岩体为О1d1-3（大湾组）层页岩，下游边坡为О1f（分乡组）层灰岩夹页岩；地表页岩风化强烈，微裂隙发育，呈碎块状，风化深度一般5m～10m；灰岩一般呈块状，多弱风化。
进水塔的建基面开挖后，山侧形成高约140余米的人工边坡即进水洞脸边坡，边坡长约170m，边坡走向与岩层走向交角70°～75°，为斜交逆向坡；边坡岩体为灰岩、页岩及灰岩夹页岩；对边坡岩体中几组结构面进行赤平投影分析，结构面组合交线均倾向坡内或被开挖掉，边坡基本稳定。f8断层等NW组断裂对边坡稳定影响最大，结构面倾向坡外，是边坡整体稳定的控制结构面。边坡上游段为О1d（大湾组）页岩，下游段为О1f（分乡组）灰岩夹页岩，强度较低，抗风化能力差，岩体完整性差。中段为厚层灰岩，岩体完整，应及时做好喷锚支护。
根据开挖揭示的工程地质情况在y-040上游侧边坡体岩石为01d（大湾组）页岩夹泥质灰岩及粉砂岩，下游侧边坡体岩石为01h（红花园组）厚层灰岩与01f（分乡组）灰岩夹页岩及燧石层。地层走向30°倾向120°，倾角60°，进水口正面坡为侧向坡，上游侧向坡为逆向坡，下游坡为顺向坡。
2 爆破施工
2.1 爆破部位及施工质量控制的重要性
进水口施工于2004年9月底开挖至EL305.7高程，对EL305.7～EL286.5（19.2米）和EL286.5～EL250.1（36.4米）台阶预裂爆破施工，由于孔深较大，爆破的具体施工方案及爆破后的质量控制标准要求高，其爆破控制难点及质量控制的重要性如下：
1、该部位的预裂爆破施工开口线为EL305.7门机轨道的安装边线，爆破质量的控制及爆破后岩体的完整性的保证是以后门机运行的重要保证。
2、根据现在地质揭示的情况由于F8断层距预裂面较近。爆破时产生的后坐力及震动对断层的影响较大。根据设计图纸，F8断层距将1#，2#引水隧洞上部EL305.7～EL286.5部位的岩体边线较近，受断层切割，爆破后棱角面估计很难保住。
3、由于引水隧洞現仅预留4米的渐变部位未开挖，预裂爆破的分层对引水隧洞的影响较大。如何分层才使爆破的破坏及不利影响降到最小，爆破分层的优化及爆破参数的优化（特别是页岩段爆破参数的优化）至关重要。
根据经验，对孔深超过15米的在原上报施工方案中，在▽305.7以下为保证开挖成形质量和减少爆破震动对引水洞的影响，接近进水塔时的分层梯段高度一般为7.5m，每层边坡开挖完后必须及时进行支护施工。
2.2 方案比较与技术控制
方案一（原方案）：在EL305.7～EL286.5分二次预裂成孔，EL286.5～EL250.1分5次预裂成型，分层厚度在7.5～10米之间，分层见图1。
图1 施工分层示意图
超挖量计算（305.7～286.5）（主要是为提供钻机的滑架运转空间），分别按0.4米，0.5米，0.6米进行计算，其超挖工程量汇总统计详见表2-1，其引起的经济损失是比较明显的，可见采用此方案技术经济性能较差。
方案二（深孔梯段方案设计）：
1、针对开挖的结构分析，EL305.7～EL286.5一次预裂成孔（成孔深度为19.2米），EL286.5～EL250.1分两次预裂成型，分层厚度，根据相互的影响关系，第一层分15米，第二层21.4米。并为减少技术性超挖，积极与设计沟通，在 EL271.5高程增设0.5米宽的台阶，以便在EL271.5～EL250.1直面坡造孔时为钻机作业。
2、针对引水隧洞仅预留4米的厚岩塞，及引水隧洞的开口轮廓线的范围的影响，在引水隧洞开口范围（15米宽）造孔间距加密（间距调为@70cm），减小底部装药，并且在爆破施工中，采用孔内分段。减少爆破的震动对引水隧洞渐变段岩体稳定和对直面坡的岩体完整性影响。
3、为减小底部的夹制作用，在前面的梯段爆破完成后，对爆破坡脚部位用反铲进行清底，并减小在预留岩体厚度，减小抵抗线扩大临空面，控制在两排主爆，一排缓冲，预裂，预留岩体在11米宽内。
4、预裂孔的分段，主要根据开挖及引水洞的现对位置进行分段划分（286.5～256.5）。爆破分块按50米一段进行爆破分段。
根据此部位爆破的重要性，此部位爆破的最大一段起爆药量，不得大于100kg。
2.3 预裂爆破参数控制
采用高风压钻机钻孔；预裂孔孔径D=100mm；炮孔间距a；据经验公式：a=（7～12）D；a：炮孔间距；则a=8×100=800mm；选用a=80cm；
不偶合系数Dd；Dd=D/d=2～5；D——钻孔直径，100mm（成孔）；d ——药卷直径，选用药卷直径32mm；则D/d=78/32=3.1； 线装药密度Qx；根据我部类似工程的施工经验，在中硬度灰岩和相似岩石发育程度，拟将线装密度控制在320g/m～360g/m，在本工程中取340g/m。
堵塞长度L取1.5m；采用空气间隔装药。
2.4 梯段爆破参数控制
梯段爆破采用垂直深孔爆破方式，梯段高度H：取H=15m；
钻孔直径D：对于阿特拉斯高风压钻机，钻头直径90mm，成孔直径100mm；
炮孔间距a：a=mW，m—炮孔邻近系数，m取1.2；故a=1.2×2.5=3.0m；
炮孔排距b：b=0.866a=0.866×3.0=2.6m；
装药量Q：Q=qaWH=0.373×3.0×2.5×15=42kg；
单耗：单耗为0.38kg/m3；
装药长度L1：L1=8.4m；
堵塞长度L2：L2=L-L1=6.6m；
单响药量：药量的控制通过非电毫秒微差雷管来实现的，根据具体的现场条件来决定。为减小单响药量，每孔分两次起爆破，即在爆破孔底部装一发非电毫秒延期雷管，在中部再装一发非电毫秒延期雷管，中部雷管段位低于底部雷管段位。
装药结构：采用不耦合连续（底部和中部分别连续装药）、间隔（底部和中部炸药进行间隔）装药，装药时，在临近建基面时爆破孔底部设柔性垫层。
2.5 选用爆破参数
根据进水口前期（EL305.7以上）施工的经验，并在施工过程中不断优化，具体参数如表2-1：
2.6 施工控制
1、钻孔：大的钻孔深度，易使钻孔精度难以控制而对其预裂爆破效果不利。针对进水口的开挖特点，（EL286.5～EL250.1）开挖高差36.1米，实际施工分两层开挖。第一层15米至271.5高程，第二层为21.4米自EL271.5～EL250.1。
2、药包结构及装药施工：炮孔底部1～2m范围的装药量应比计算线装药时大1～4倍，其取值视炮孔深度而定，深者取大值；扣除堵塞长度后，炮孔顶部1m范围的装药量约为计算的线装药量的1/2或1/3；中部的装药量采用计算的线装药量，具体的装药量见爆破参数表2-1。根据爆破震动资料分析，在单响药量为150Kg时（EL315～305.7梯段爆破实测），在炮源后方质点震动速度为：实测最大垂直质点振动速度为7.20cm/s（7#测点处），实测最大水平振速为9.17 cm/s（10#测点处）。
3、堵塞：一般正常台阶爆破条件下，当炮孔不堵塞时，其孔内轴向压力大大超过横向压力，使得炮孔内的部分气体消散在孔口以外的空间，形成较强的空气冲击波于爆破效果不利；为使空气冲击波余压接近于零，炮孔堵塞长度大约为1倍抵抗线。预裂炮孔的装药量大大小于台阶爆破孔的装药量，所以它的堵塞长度要相应减少。针对进水口的开挖施工特点及预留保护层的厚度要求，若炮孔堵塞较短且堵塞得过于密实时，孔口岩石受气体冲击作用即容易产生漏斗或破坏，因此预裂炮孔的堵塞效果是以气体冲出一部分为好；堵塞较大时，炮孔内的气体虽不冲出，尽管增强了气体作用时间，但堵塞段有时就产生不了裂缝或产生裂缝的面质量很差。
4、起爆：依据预裂爆破的理论，为使应力波与爆炸气体作用应力场在两孔间叠加，应优先使用导爆索以达到预裂孔同时起爆的作用。由于预裂爆破产生的振动强度很大，有时为了防振，可將预裂孔分段起爆，一般采用25ms或50ms延时的毫秒雷管。按照进水口的开挖分块要求，在预裂起爆网络分段时，为满足振动要求，按10～15孔书分段，分段严格按爆破设计进行控制。实践证明，孔数较多的预裂爆破，有利于预裂成缝和壁面整齐，在实施中不断优化，能进一步提高预裂面的成型质量。
5、预裂缝的超深及超长：合适的预裂爆破装药量，均可使裂缝在孔底贯穿；有时预裂缝还可向下延伸一段距离。葛洲坝工程中实测的预裂缝向下延伸距离为0.7m，万安水电站测到的数据为1.5m，东江水电站测得的数据为不小于1.3m。在彭水电站进水口开挖实际施工中，预裂缝下延1.4米。
6、预裂缝向底部延伸的深度，与炮孔装药量，尤其是底部装药量有较大关系。以上数值我们给一个大体的数量概念：
①预裂孔底近区有水平夹层或裂隙时，预裂缝一般就此止住，不会再向下延伸。
②预裂缝的超深和超长设计中，预裂缝的超深和超长，是起防止主爆区爆炸应力波和爆破裂隙直达保留区的作用。
③如果预裂缝的超深值，等于或大于主爆孔爆破的底部破坏深度，那么由于主爆孔造成的破坏性裂缝当然不会通过预裂缝延伸至保留区。从防震上讲，应力波绕射到保留区较之直达，强度要减弱。一般，预裂缝的超深值应大于1.0m。
④预裂缝超长值（S）的确定大多采用经验数据。为了防止爆破冲击绕过预裂缝破坏保留岩体，在彭水电站进水口的具体施工中要求预裂缝越过爆破界线范围以外3～5m，在实际施工取了较好的效果。
3 爆破效果分析
在进水口高边坡开挖施工中，有效应用深孔预裂爆破技术，爆破结果实测残孔率均达到90%以上，有效地减少了对围岩的扰动，特别是在不良地质条件下更为显著，不仅可以减少危石保证施工安全，而且预裂爆破使开挖面平整，岩石无破碎，减少了裂隙，大大减少了超欠挖工程量，同时保证了后续的喷锚支护、二次衬砌等工序的施工质量，较好地控制了EL271～250.1二次衬砌的超挖回填工程量，从而降低了施工成本，取得较好的经济效益。其爆破效果详见如下预裂爆破效果照片。
4 结语
从彭水水电站进水口高边坡开挖施工，根据边坡结构特点，项目组大胆的调整开挖梯段高度，在引水洞洞群与F8断层等复杂地质条件下，对爆破网络，装药分段结构上进行积极的探索、创新和优化，成功实施了超深孔爆破，即保证了边坡开挖质量，又降低了施工成本。
参考文献：
[1]水利水电施工手册，第2卷，土石方工程/《水利水电工程手册》编委会编，——北京：中国电力出版社，2002
[2]刘殿中，工程爆破使用手册，北京：冶金工业出版社，1995
[3]朱传统，梅锦煜，爆破安全与防护，北京：水利电力出版社，1990.7
[4]杨占春，预裂爆破在高边坡石方开挖中的应用[J]。西部探矿工程，2001，（8）