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【摘要】针对使用的12Cr1MoVG油田注汽锅炉中，过热段锅炉管（Φ60×6）出现爆裂现象，对爆管的远近取样分析，最终得到结论。
【关键词】过热 塑性变形 超温爆裂
工程技术公司生产的油田注汽油田注汽锅炉，投产不久，锅炉中过热段锅炉管出现爆裂现象，该锅炉管为12Cr1MoVG/Φ60×6。
1 理化检验
1.1 宏观形貌
对爆裂的锅炉管进行了现场宏观检验，裂口长180mm，裂口宽180mm，裂口呈喇叭状，呈韧性破断，爆裂炉管内壁十分光洁，外壁呈蓝黑色，未见氧化层和腐蚀坑点。炉管胀粗严重，外径为Φ70.6，管壁逐渐减薄。见图1。
1.2 化学成分分析
在爆裂的锅炉管及爆裂管附近的左三和附近左四锅炉管上取样，用高频红外碳硫分析仪、容量法和光度法进行化学成分分析。见表1。
在爆裂的锅炉管上取纵向拉伸试样，取样位置为爆裂管处（远和近）。爆裂管附近胀管（左四），爆裂管近、远抗拉强度均不符合GB5310标准对12Cr1MoVG的规定，爆裂管附近胀管（左四）符合GB5310标准对12Cr1MoVG的规定，见表1。
表2？爆裂管和附近锅炉管拉伸试验结果
1.4 金相检验
金相试样分别在爆管的远近，（图2、图3），爆管（图4）取样进行显微组织观察，检验结果见表3。
从宏观形貌分析，爆裂管口内外未见氧化皮，内壁光滑，爆管附近外径有明显胀粗和变形，该爆管化学成分符合GB5310-2008标准对12Cr1MoVG的规定，远、近爆管处的力学性能均不符合GB5310-2008标准对12Cr1MoVG的规定。
从微观组织分析，试样组织中珠光体内碳化物已开始球化，珠光体内最初层片状逐渐转变成球状，并沿铁素体晶界聚集，珠光体特征消失，这种组织的变化使得抗拉强度显著下降，沿晶界聚集的碳化物颗粒会导致脆性增加，造成组织恶化的原因是短时过热，一旦管段局部区域应力增大，即产生局部破裂。
3 结论
过热会导致材料力学性能严重劣化，在爆裂前管材已产生明显的塑性变形，使得爆裂外径胀粗和爆管壁厚减薄，管材在较高温度和较大压力下继续工作，以致管内实际应力超过管材在该温度下的许用应力，于是发生超温爆裂。
参考文献
[1] 许振清，孟广恕，王观军，王伟国. 油田专用湿蒸汽发生器炉管爆管原因分析[J].腐蚀与防护，2005（01）
[2] 武占主编.油田注汽锅炉[M]. 新疆大学出版社，1997
【关键词】过热 塑性变形 超温爆裂
工程技术公司生产的油田注汽油田注汽锅炉，投产不久，锅炉中过热段锅炉管出现爆裂现象，该锅炉管为12Cr1MoVG/Φ60×6。
1 理化检验
1.1 宏观形貌
对爆裂的锅炉管进行了现场宏观检验，裂口长180mm，裂口宽180mm，裂口呈喇叭状，呈韧性破断，爆裂炉管内壁十分光洁，外壁呈蓝黑色，未见氧化层和腐蚀坑点。炉管胀粗严重，外径为Φ70.6，管壁逐渐减薄。见图1。
1.2 化学成分分析
在爆裂的锅炉管及爆裂管附近的左三和附近左四锅炉管上取样，用高频红外碳硫分析仪、容量法和光度法进行化学成分分析。见表1。
在爆裂的锅炉管上取纵向拉伸试样，取样位置为爆裂管处（远和近）。爆裂管附近胀管（左四），爆裂管近、远抗拉强度均不符合GB5310标准对12Cr1MoVG的规定，爆裂管附近胀管（左四）符合GB5310标准对12Cr1MoVG的规定，见表1。
表2？爆裂管和附近锅炉管拉伸试验结果
1.4 金相检验
金相试样分别在爆管的远近，（图2、图3），爆管（图4）取样进行显微组织观察，检验结果见表3。
从宏观形貌分析，爆裂管口内外未见氧化皮，内壁光滑，爆管附近外径有明显胀粗和变形，该爆管化学成分符合GB5310-2008标准对12Cr1MoVG的规定，远、近爆管处的力学性能均不符合GB5310-2008标准对12Cr1MoVG的规定。
从微观组织分析，试样组织中珠光体内碳化物已开始球化，珠光体内最初层片状逐渐转变成球状，并沿铁素体晶界聚集，珠光体特征消失，这种组织的变化使得抗拉强度显著下降，沿晶界聚集的碳化物颗粒会导致脆性增加，造成组织恶化的原因是短时过热，一旦管段局部区域应力增大，即产生局部破裂。
3 结论
过热会导致材料力学性能严重劣化，在爆裂前管材已产生明显的塑性变形，使得爆裂外径胀粗和爆管壁厚减薄，管材在较高温度和较大压力下继续工作，以致管内实际应力超过管材在该温度下的许用应力，于是发生超温爆裂。
参考文献
[1] 许振清，孟广恕，王观军，王伟国. 油田专用湿蒸汽发生器炉管爆管原因分析[J].腐蚀与防护，2005（01）
[2] 武占主编.油田注汽锅炉[M]. 新疆大学出版社，1997