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摘要：为了响应国家节能减排的方针，企业实施了一系列节能改造措施，该项目投用后对油罐能耗使用情况进行跟踪分析，结合理论计算充分研究了能耗情况，并在改造前后进行了比较，证实了改造的必要性。
关键词：工程技术方案 能耗计算
1 工程项目概况
本工程为某炼化企业油罐热储改造，项目分为检修和土建两部分，检修部分包括罐顶板、部分罐底板更换，罐顶增加巡检走桥、收储热油开口接管、罐壁抗风圈、以及更新加热器等。土建部分包括罐底基础施工，破除地坪，分段挖罐外土方，边挖边砌砖内模墙；M5砂浆砌环形砖内模墙，C30环形墙浇注，水泥砂浆粉环形墙；挖除罐底板下原沥青砂垫层，回填砂夯实，新做沥青砂绝缘层；罐底铺1：8水泥珍珠岩砂浆，带浆砌憎水型珍珠岩平板，1：2水泥砂浆抹面，每6m方格设2cm宽的分仓缝，内填珍珠岩，泄漏孔内铺设21根DN50钢管（沿罐基础每5m安1根），反滤层制作21处（用卵石铺设）。罐顶、罐壁保温施工，拆除罐壁、罐底旧保温层，除中锈刷防锈漆一道；焊接挡雨檐钢板；罐顶、壁焊支撑圈。罐顶安装δ=80超细玻璃棉结构保温，罐壁安装δ=120超细玻璃棉结构保温。保温安装后，扎铁丝网抹面；罐顶采用δ=0.8镀锌铁皮覆盖固定。罐壁采用瓦楞板覆盖固定；人孔、法兰及罐顶透光孔做可拆卸保温罩；罐根与底板接缝处用沥青砂封口。
2 油罐改造前后能耗的理论计算以及油罐的实际能耗情况
以5000m3的地上拱顶油罐为例，通过理论计算比较一下改造前后的能耗。
假设油罐储存常减压蜡油（装满系数0.9），已知油罐平均直径为23.70m，罐壁高12.50m，拱顶曲率半径为28.30m，拱顶高为H′=2.60m。
保温改造的油罐情况：油罐外壁铺120mm厚玻璃棉板保温层，罐顶铺80mm玻璃棉板保温层（它的导热系数λtw取0.045W/m·℃），表面瓦楞板，银灰色（它的黑度εtw取0.23）。罐底铺120mm厚高强度憎水珍珠岩平板（它的导热系数λtb2取0.041W/m·℃）。
未改造保温的油罐情况：油罐外壁铺50mm厚玻璃棉板保温层（它的导热系数λtw取0.045W/m·℃），表面瓦楞板，银灰色（它的黑度εtw取0.23）。罐顶钢板直接与大气接触，罐底钢板直接与土壤接触。
根据所储油品测定，已知密度γop20=0.8800t/m3；粘度ν100=5.14×10-6m2/s，粘度ν50=19.12×10-6m2/s。
油罐所在地区（南京）历年一月份平均温度的平均值为2.4℃，地表平均温度为5.2℃，冬季平均风速为2.5 m/s。
分两步计算油品从75℃加热上升至76℃消耗蒸汽量，再进行对比。
2.1 计算改造保温油罐消耗蒸汽情况
2.1.1 计算罐壁传热系数（Ktw）：
①计算油品平均温度（tav）
已知：tbe=75℃；ten=76℃，tai=2.4℃
当（ten-tai）/（tbe-tai）=1.013＜2
tav=（ten+tbe）/2=75.5℃
②确定定性温度并计算定性温度下的有关参数
先假设罐壁温度：twc=75℃
定性温度：tqu=（tav+twc）/2=75.25℃
已知：γop20=0.8800t/m3
a=8.97×10-4-13.2×10-4×（γop20-0.7）=6.5940×10-4
γop15=γop20+5a=0.8833t/m3
λoptqu=0.101×(1-0.00054tqu)/γop15=0.109698W/(M·K)
γoptqu=γop20- a（tqu-20）=0.8436t/m3
△t=tav+twc=0.5℃
β=（γop20-γoptqu）/｛γoptqu×（tqu-20）｝=8.5732×10-4
已知：Hop=0.9H=11.25m
νop100=5.14×10-6m2/s，
νop50=19.12×10-6m2/s。
μ=㏑(νop50/νop100)/(100-50) =0.026274
νoptqu=νop50·е-u(tqu-50) =9.734150×10-6m2/s。
Coptqu=4.1868×(0.403+0.00081tqu)/( dop15)0.5=2.066818
KJ/（kg·℃）
Gr=g·β·(Hop)3·△t/(νoptqu)2=6.3191×1010
Pr=νoptqu·γoptqu·Coptqu×3.6×10-6/λoptqu=556.9813
Gr·Pr=3.519621×1013＞2×107
③计算油罐内壁放热系数（α1tw）
α1tw=m·λoptqu·(Gr·Pr)n/Hop
按照Gr·Pr值查表得：m=0.135，n=1/3
α1tw=43.139846W/(m2·℃)
④计算罐壁保温层热阻（δtw/λtw）
已知：δtw=0.12m，λtw=0.045W/（m·℃）
δtw/λtw=2.666700m2·℃/ W
⑤计算油罐外壁放热系数（α2tw）
α2tw=mex·λai·(Re)nex/(Dav）
已知：vai=2.5m/s，Dav=23.70m
根据tai=2.4℃的资料计算下列参数：
γtai=1.252×273/T=1.263104Kg/m3
λai=λ0·(273+C′)/(T+C′)·(T/273)3/2=0.027104W/（m·℃）
λai=λ0·(273+C′)/(T+ C′)·(T/273)3/2=0.027104 W/（m·℃） νai=μ0·(273+C)/(T+C)·(T/273)3/2·(g/γgas)=1.353281×10-5m2/s
其中：γgas=1.252×273/T=1.263104
Re=νai·Dav/νai=4.378247×10-6＞5×104
按照Re值查表得mex=0.023，nex=0.8
α2tw=5.408197W/(m2·℃)
⑥计算罐壁辐射放热系数（α3tw）
已知：εtw=0.23，Cs=5.7W/(m2·℃)
α3tw=εtw·Cs{[(twc+273)/100]4-[(tai+273)/100]4}/(twc -tai)=1.609621W/(m2·℃)
⑦计算罐壁传热系数（Ktw）:
Ktw=1/[1/α1tw）+δtw/λtw+1/(α2tw+α3tw）]=0.353066 W/(m2·℃)
|twc+（tav-tai)·Ktw/α1tw-tav|=|0.097447|<1℃
假设的罐壁温度twc值满足精度要求，可以采用该定性温度下的
Ktw=0.353066W/(m2·℃)
2.1.2 计算罐顶传热系数（Ktr）
①计算油面至混合气体空间的内部放热系数（α1tr）
tof=ten=76℃，tai=2.4℃
tgas=12+0.4tof=42.4℃
trc=(tgas+tai)/2=22.4℃
△t=tof-trc=53.6℃
βgas=1/(273+tgas)=3.170580×10-3
γgas=1.252×273/T=1.083691
Hgas=0.1H+ H′=3.85m
Cgas=4.1868×0.241+(tgas-10) ×0.001÷30=1.010099KJ/（kg·℃）
νgas=μ0·(273+C)/( T+C)·(T/273)3/2·(g/γgas)=1.782460×10-5m2/s
λgas=λ0·(273+C′)/(T+C′)·(T/273)3/2=0.026597W/（m·℃）
Gr=g·βgas·(Hgas)3·△t/(νgas)2=3.022695×109
Pr=νgas·γgas·Cgas×3.6×10-6/λgas=2.640943×103
Gr·Pr=7.982765×1011×＞2×107
α1tr=1.14(tof-tgas)1/3=3.678617W/（m2·℃）
②计算混合气体空间放热系数（αgas）
αgas=1.31(tof-trc)1/4=3.555380W/（m2·℃）
③计算罐顶保温层热阻（δtr/λtr）
已知：δtr=0.08m，λtr=0.045W/（m·℃）
δtr/λtr=1.777778m2·℃/W
④计算油罐顶外壁放热系数（α2tw）
α2tr=α2tw=5.408197W/（m2·℃）
⑤计算罐顶辐射放热系数（α3tr）
已知：εtw=0.23，Cs=5.7W/(m2·℃)
α3tr=εtw·Cs{[(trc+273)/100]4-[(tai+273)/100]4}/(trc-tai)=1.220555W/(m2·℃)
⑥计算罐顶传热系数（Ktr）:
Ktr=1/[1/α1tr）+1/αgas）+δtr/λtr+1/(α2tr+α3tr）]=0.402943W/(m2·℃)
2.1.3 计算罐底传热系数（Ktb）
①计算从油品至罐底的内部放热系数（α1tb）
已知Dtb=Dav=23.70m
Gr=g·β·(Dtb)3·△t/(νoptqu)2=5.907870×1011
Gr·Pr=3.29057×1014＞2×107
按照Gr·Pr值查表得：m=0.135，n=1/3
α1tb=0.7m·λoptqu·(Gr·Pr)n/Dtb=30.197608W/( m2·℃)
②计算罐底污垢热阻（δtb1/λtb1）
δtb1(罐底污垢厚度)取0.01m，
λtb1（罐底污垢导热系数）取0.41W/（m·℃）
δtb1/λtb1=0.024390m2·℃/W
③计算罐底隔热层热阻（δtb2/λtb2）
δtb2(罐底隔热层厚度)取0.12m，
λtb2（罐底隔热层导热系数）取0.041W/m·℃
δtb2/λtb2=2.926829m2·℃/W
④计算罐底土壤热阻（ЛDtb/8λso）
λso(干燥粘土导热系数)取1.16W/m·℃
ЛDtb/8λso=8.019181m2·℃/W
⑤计算罐底传热系数（Ktb）
Ktb=1/（1/α1tb+δtb1/λtb1+δtb2/λtb2+ЛDtb/8λso）=0.09
0880W/(m2·℃)
2.1.4 计算满罐油品温度从75℃升至76℃耗热总量（Qal）
①计算油品升温所需热量（Qrt）
G=Л/4·Dav2·Hop·γop75
γop75=γop20-a(75-20)=0.843733t/m3
G=Л/4·Dav2·Hop·γop75=4.185274×106Kg
Qrt=G·Coptav·（ten-tbe）
其中Coptav=4.1868×(0.403+0.00081tav)/(dop15)0.5=2.0
67717KJ/（kg·℃）
Qrt=8.653963×106KJ ②计算罐壁热损失（Qtw）
Qtw=Ktw·Ftw·（tav-tai）
Ktw= 0.353066W/(m2·℃)
Ftw·=Л·Dav·Hop=837.2025m2
tav-tai=73.1℃
Qtw=21607.46KJ
③计算罐顶热损失（Qtr）
Qtr=Ktr·Ftr·（tav-tai）
Ktr=0.402943W/(m2·℃)
Ftr·=2ЛRf+ЛDav(H-Hop)=555.10m2
tav-tai=73.1℃
Qtw=16350.53KJ
④计算罐底热损失（Qtb）
Qtb=Ktb·Ftb·（tav-tgr）
Ktb=0.090880W/(m2·℃)
Ftb·=Л·Dav2/4=440.93m2
tav-tgr=70.3℃
Qtw=2817.04KJ
⑤满罐油品温度从75℃升至76℃耗热总量（Qal）
Qal=Qrt+Qtw+Qtr+Qtb=8694737.50KJ
⑥计算消耗蒸汽总量（Gst）
蒸汽为0.8MPa饱和蒸汽，冷凝水为饱和冷凝水
饱和蒸汽热焓ist=2768.3kJ/kg，饱和冷凝水热焓iwa=717.6kJ/kg
Gst=Qal/（ist-iwa）=4239.89kg
2.2 计算未改造保温油罐消耗蒸汽情况
未改造油罐能耗计算与前面计算方法相同，最后得出结论：满罐油品温度从75℃升至76℃耗热总量（Qal）
Qal=Qrt+Qtw+Qtr+Qtb=8763375.29KJ
进一步计算未改造油罐消耗蒸汽总量（Gst）
蒸汽为0.8MPa饱和蒸汽，冷凝水为饱和冷凝水
饱和蒸汽热焓ist=2768.3kJ/kg，饱和冷凝水热焓iwa=717.6kJ/kg
Gst=Qal/（ist-iwa）=4273.36kg
结论：保温改造后与改造前满罐油品从75℃升至76℃节约蒸汽量为：△Gst=4273.36-4239.89=33.47kg
为了验证以上理论计算是否正确，从2009年11月10日到2009年12月18日对改造前后的两台5000m3的地上拱顶油罐进行了实际能耗标定，在两台油罐的加热器入口分别安装两台相同型号的蒸汽流量计，两台油罐工况基本相同，蒸汽流量计初始读数为11.50t、10.59t，加热器开一组且出口阀门开4扣控制流量，在这一个月内气温最高21℃，最低0℃，每天分上午（10:00）、中午（12:00）、下午(14:00)抄表三次，两台油罐最高罐温为86℃，最低罐温为73℃终止读数为390.42t、347.69t，通过简单计算可知在这段时间内未改造油罐耗汽378.9t，而改造后油罐耗汽337.1t，实际节汽41.8t。也符合理论计算。
3 结论
节能减排，构建节约型社会是国家近几年提出的一项政策，因此石油化工行业近期的项目多是节能改造项目，在此项目完成后通过理论计算和实际用汽标定的结果看，改造后节汽效果明显。由于在实际生产过程中的工况较为复杂，本文只是从较理想状态对油罐的用能情况进行了分析研究，这也为油罐节能改造提供了扎实依据，进一步发挥企业节能减排的潜力。
关键词：工程技术方案 能耗计算
1 工程项目概况
本工程为某炼化企业油罐热储改造，项目分为检修和土建两部分，检修部分包括罐顶板、部分罐底板更换，罐顶增加巡检走桥、收储热油开口接管、罐壁抗风圈、以及更新加热器等。土建部分包括罐底基础施工，破除地坪，分段挖罐外土方，边挖边砌砖内模墙；M5砂浆砌环形砖内模墙，C30环形墙浇注，水泥砂浆粉环形墙；挖除罐底板下原沥青砂垫层，回填砂夯实，新做沥青砂绝缘层；罐底铺1：8水泥珍珠岩砂浆，带浆砌憎水型珍珠岩平板，1：2水泥砂浆抹面，每6m方格设2cm宽的分仓缝，内填珍珠岩，泄漏孔内铺设21根DN50钢管（沿罐基础每5m安1根），反滤层制作21处（用卵石铺设）。罐顶、罐壁保温施工，拆除罐壁、罐底旧保温层，除中锈刷防锈漆一道；焊接挡雨檐钢板；罐顶、壁焊支撑圈。罐顶安装δ=80超细玻璃棉结构保温，罐壁安装δ=120超细玻璃棉结构保温。保温安装后，扎铁丝网抹面；罐顶采用δ=0.8镀锌铁皮覆盖固定。罐壁采用瓦楞板覆盖固定；人孔、法兰及罐顶透光孔做可拆卸保温罩；罐根与底板接缝处用沥青砂封口。
2 油罐改造前后能耗的理论计算以及油罐的实际能耗情况
以5000m3的地上拱顶油罐为例，通过理论计算比较一下改造前后的能耗。
假设油罐储存常减压蜡油（装满系数0.9），已知油罐平均直径为23.70m，罐壁高12.50m，拱顶曲率半径为28.30m，拱顶高为H′=2.60m。
保温改造的油罐情况：油罐外壁铺120mm厚玻璃棉板保温层，罐顶铺80mm玻璃棉板保温层（它的导热系数λtw取0.045W/m·℃），表面瓦楞板，银灰色（它的黑度εtw取0.23）。罐底铺120mm厚高强度憎水珍珠岩平板（它的导热系数λtb2取0.041W/m·℃）。
未改造保温的油罐情况：油罐外壁铺50mm厚玻璃棉板保温层（它的导热系数λtw取0.045W/m·℃），表面瓦楞板，银灰色（它的黑度εtw取0.23）。罐顶钢板直接与大气接触，罐底钢板直接与土壤接触。
根据所储油品测定，已知密度γop20=0.8800t/m3；粘度ν100=5.14×10-6m2/s，粘度ν50=19.12×10-6m2/s。
油罐所在地区（南京）历年一月份平均温度的平均值为2.4℃，地表平均温度为5.2℃，冬季平均风速为2.5 m/s。
分两步计算油品从75℃加热上升至76℃消耗蒸汽量，再进行对比。
2.1 计算改造保温油罐消耗蒸汽情况
2.1.1 计算罐壁传热系数（Ktw）：
①计算油品平均温度（tav）
已知：tbe=75℃；ten=76℃，tai=2.4℃
当（ten-tai）/（tbe-tai）=1.013＜2
tav=（ten+tbe）/2=75.5℃
②确定定性温度并计算定性温度下的有关参数
先假设罐壁温度：twc=75℃
定性温度：tqu=（tav+twc）/2=75.25℃
已知：γop20=0.8800t/m3
a=8.97×10-4-13.2×10-4×（γop20-0.7）=6.5940×10-4
γop15=γop20+5a=0.8833t/m3
λoptqu=0.101×(1-0.00054tqu)/γop15=0.109698W/(M·K)
γoptqu=γop20- a（tqu-20）=0.8436t/m3
△t=tav+twc=0.5℃
β=（γop20-γoptqu）/｛γoptqu×（tqu-20）｝=8.5732×10-4
已知：Hop=0.9H=11.25m
νop100=5.14×10-6m2/s，
νop50=19.12×10-6m2/s。
μ=㏑(νop50/νop100)/(100-50) =0.026274
νoptqu=νop50·е-u(tqu-50) =9.734150×10-6m2/s。
Coptqu=4.1868×(0.403+0.00081tqu)/( dop15)0.5=2.066818
KJ/（kg·℃）
Gr=g·β·(Hop)3·△t/(νoptqu)2=6.3191×1010
Pr=νoptqu·γoptqu·Coptqu×3.6×10-6/λoptqu=556.9813
Gr·Pr=3.519621×1013＞2×107
③计算油罐内壁放热系数（α1tw）
α1tw=m·λoptqu·(Gr·Pr)n/Hop
按照Gr·Pr值查表得：m=0.135，n=1/3
α1tw=43.139846W/(m2·℃)
④计算罐壁保温层热阻（δtw/λtw）
已知：δtw=0.12m，λtw=0.045W/（m·℃）
δtw/λtw=2.666700m2·℃/ W
⑤计算油罐外壁放热系数（α2tw）
α2tw=mex·λai·(Re)nex/(Dav）
已知：vai=2.5m/s，Dav=23.70m
根据tai=2.4℃的资料计算下列参数：
γtai=1.252×273/T=1.263104Kg/m3
λai=λ0·(273+C′)/(T+C′)·(T/273)3/2=0.027104W/（m·℃）
λai=λ0·(273+C′)/(T+ C′)·(T/273)3/2=0.027104 W/（m·℃） νai=μ0·(273+C)/(T+C)·(T/273)3/2·(g/γgas)=1.353281×10-5m2/s
其中：γgas=1.252×273/T=1.263104
Re=νai·Dav/νai=4.378247×10-6＞5×104
按照Re值查表得mex=0.023，nex=0.8
α2tw=5.408197W/(m2·℃)
⑥计算罐壁辐射放热系数（α3tw）
已知：εtw=0.23，Cs=5.7W/(m2·℃)
α3tw=εtw·Cs{[(twc+273)/100]4-[(tai+273)/100]4}/(twc -tai)=1.609621W/(m2·℃)
⑦计算罐壁传热系数（Ktw）:
Ktw=1/[1/α1tw）+δtw/λtw+1/(α2tw+α3tw）]=0.353066 W/(m2·℃)
|twc+（tav-tai)·Ktw/α1tw-tav|=|0.097447|<1℃
假设的罐壁温度twc值满足精度要求，可以采用该定性温度下的
Ktw=0.353066W/(m2·℃)
2.1.2 计算罐顶传热系数（Ktr）
①计算油面至混合气体空间的内部放热系数（α1tr）
tof=ten=76℃，tai=2.4℃
tgas=12+0.4tof=42.4℃
trc=(tgas+tai)/2=22.4℃
△t=tof-trc=53.6℃
βgas=1/(273+tgas)=3.170580×10-3
γgas=1.252×273/T=1.083691
Hgas=0.1H+ H′=3.85m
Cgas=4.1868×0.241+(tgas-10) ×0.001÷30=1.010099KJ/（kg·℃）
νgas=μ0·(273+C)/( T+C)·(T/273)3/2·(g/γgas)=1.782460×10-5m2/s
λgas=λ0·(273+C′)/(T+C′)·(T/273)3/2=0.026597W/（m·℃）
Gr=g·βgas·(Hgas)3·△t/(νgas)2=3.022695×109
Pr=νgas·γgas·Cgas×3.6×10-6/λgas=2.640943×103
Gr·Pr=7.982765×1011×＞2×107
α1tr=1.14(tof-tgas)1/3=3.678617W/（m2·℃）
②计算混合气体空间放热系数（αgas）
αgas=1.31(tof-trc)1/4=3.555380W/（m2·℃）
③计算罐顶保温层热阻（δtr/λtr）
已知：δtr=0.08m，λtr=0.045W/（m·℃）
δtr/λtr=1.777778m2·℃/W
④计算油罐顶外壁放热系数（α2tw）
α2tr=α2tw=5.408197W/（m2·℃）
⑤计算罐顶辐射放热系数（α3tr）
已知：εtw=0.23，Cs=5.7W/(m2·℃)
α3tr=εtw·Cs{[(trc+273)/100]4-[(tai+273)/100]4}/(trc-tai)=1.220555W/(m2·℃)
⑥计算罐顶传热系数（Ktr）:
Ktr=1/[1/α1tr）+1/αgas）+δtr/λtr+1/(α2tr+α3tr）]=0.402943W/(m2·℃)
2.1.3 计算罐底传热系数（Ktb）
①计算从油品至罐底的内部放热系数（α1tb）
已知Dtb=Dav=23.70m
Gr=g·β·(Dtb)3·△t/(νoptqu)2=5.907870×1011
Gr·Pr=3.29057×1014＞2×107
按照Gr·Pr值查表得：m=0.135，n=1/3
α1tb=0.7m·λoptqu·(Gr·Pr)n/Dtb=30.197608W/( m2·℃)
②计算罐底污垢热阻（δtb1/λtb1）
δtb1(罐底污垢厚度)取0.01m，
λtb1（罐底污垢导热系数）取0.41W/（m·℃）
δtb1/λtb1=0.024390m2·℃/W
③计算罐底隔热层热阻（δtb2/λtb2）
δtb2(罐底隔热层厚度)取0.12m，
λtb2（罐底隔热层导热系数）取0.041W/m·℃
δtb2/λtb2=2.926829m2·℃/W
④计算罐底土壤热阻（ЛDtb/8λso）
λso(干燥粘土导热系数)取1.16W/m·℃
ЛDtb/8λso=8.019181m2·℃/W
⑤计算罐底传热系数（Ktb）
Ktb=1/（1/α1tb+δtb1/λtb1+δtb2/λtb2+ЛDtb/8λso）=0.09
0880W/(m2·℃)
2.1.4 计算满罐油品温度从75℃升至76℃耗热总量（Qal）
①计算油品升温所需热量（Qrt）
G=Л/4·Dav2·Hop·γop75
γop75=γop20-a(75-20)=0.843733t/m3
G=Л/4·Dav2·Hop·γop75=4.185274×106Kg
Qrt=G·Coptav·（ten-tbe）
其中Coptav=4.1868×(0.403+0.00081tav)/(dop15)0.5=2.0
67717KJ/（kg·℃）
Qrt=8.653963×106KJ ②计算罐壁热损失（Qtw）
Qtw=Ktw·Ftw·（tav-tai）
Ktw= 0.353066W/(m2·℃)
Ftw·=Л·Dav·Hop=837.2025m2
tav-tai=73.1℃
Qtw=21607.46KJ
③计算罐顶热损失（Qtr）
Qtr=Ktr·Ftr·（tav-tai）
Ktr=0.402943W/(m2·℃)
Ftr·=2ЛRf+ЛDav(H-Hop)=555.10m2
tav-tai=73.1℃
Qtw=16350.53KJ
④计算罐底热损失（Qtb）
Qtb=Ktb·Ftb·（tav-tgr）
Ktb=0.090880W/(m2·℃)
Ftb·=Л·Dav2/4=440.93m2
tav-tgr=70.3℃
Qtw=2817.04KJ
⑤满罐油品温度从75℃升至76℃耗热总量（Qal）
Qal=Qrt+Qtw+Qtr+Qtb=8694737.50KJ
⑥计算消耗蒸汽总量（Gst）
蒸汽为0.8MPa饱和蒸汽，冷凝水为饱和冷凝水
饱和蒸汽热焓ist=2768.3kJ/kg，饱和冷凝水热焓iwa=717.6kJ/kg
Gst=Qal/（ist-iwa）=4239.89kg
2.2 计算未改造保温油罐消耗蒸汽情况
未改造油罐能耗计算与前面计算方法相同，最后得出结论：满罐油品温度从75℃升至76℃耗热总量（Qal）
Qal=Qrt+Qtw+Qtr+Qtb=8763375.29KJ
进一步计算未改造油罐消耗蒸汽总量（Gst）
蒸汽为0.8MPa饱和蒸汽，冷凝水为饱和冷凝水
饱和蒸汽热焓ist=2768.3kJ/kg，饱和冷凝水热焓iwa=717.6kJ/kg
Gst=Qal/（ist-iwa）=4273.36kg
结论：保温改造后与改造前满罐油品从75℃升至76℃节约蒸汽量为：△Gst=4273.36-4239.89=33.47kg
为了验证以上理论计算是否正确，从2009年11月10日到2009年12月18日对改造前后的两台5000m3的地上拱顶油罐进行了实际能耗标定，在两台油罐的加热器入口分别安装两台相同型号的蒸汽流量计，两台油罐工况基本相同，蒸汽流量计初始读数为11.50t、10.59t，加热器开一组且出口阀门开4扣控制流量，在这一个月内气温最高21℃，最低0℃，每天分上午（10:00）、中午（12:00）、下午(14:00)抄表三次，两台油罐最高罐温为86℃，最低罐温为73℃终止读数为390.42t、347.69t，通过简单计算可知在这段时间内未改造油罐耗汽378.9t，而改造后油罐耗汽337.1t，实际节汽41.8t。也符合理论计算。
3 结论
节能减排，构建节约型社会是国家近几年提出的一项政策，因此石油化工行业近期的项目多是节能改造项目，在此项目完成后通过理论计算和实际用汽标定的结果看，改造后节汽效果明显。由于在实际生产过程中的工况较为复杂，本文只是从较理想状态对油罐的用能情况进行了分析研究，这也为油罐节能改造提供了扎实依据，进一步发挥企业节能减排的潜力。