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摘 要：大唐信阳发电公司300MW锅炉为SG-1025/17.4-M847型亚临界压力自然循环锅炉。自低氮燃烧器改造后，长期面临着低负荷（最低稳燃负荷150MW）时主再热汽温偏低、左右侧汽温偏差大、机组效率偏低等问题的困扰。在国家能源革命的大背景下，大唐集团公司积极部署，认真开展“达设计值”活动，我公司认真落实活动精神，通过将近半年的摸索调整，在低负荷运行期间主、再热汽温有了显著的提升，主汽温可达540℃，再热汽温可达535℃，影响煤耗1.5g/Kwh，且左右侧汽温偏差得以消除。为公司持续盈利添砖加瓦，也为机组长周期稳定运行保驾护航。
关键词：机组低负荷；汽温调整；经验探讨
1 锅炉蒸汽流向
1.1 该锅炉整个受热面分为五级，即包复管过热器（包括炉前顶、后炉顶、水平烟道两侧、后烟井四壁、分隔墙及过再热器的悬吊管），低温对流过热器，分隔屏过热器，后屏过热器和高温对流过热器。
饱和蒸汽从汽包引出到炉顶进口联箱，分为两段：第一股经炉顶至炉顶中间集箱；第二股经6根直径159的蒸汽旁通管直接引至水平烟道两侧的上集箱，经水平烟道侧墙后进入水平烟道侧墙的下集箱。汇集在炉顶中间集箱的蒸汽又分为2路：第一路经后烟井前墙在前墙下集箱，第二路经后炉顶至后墙到后墙下联箱。另一股经水平烟道两侧墙汇集在下集箱中的蒸汽，经5根连接管引入后烟井前墙的下集箱，与上述两路蒸汽通过环形集箱汇总后，一部分进入后烟井两侧墙，通过上集箱，经10根连接管汇总于隔墙上集箱。另一部分进入两排低温再热器的悬吊管，最终也汇集于隔墙上集箱。从这里引出两路蒸汽：一路形成低温过热器的悬吊管，最终进入低过进口集箱，另一路则经后烟井隔墙管向下流动，进入隔墙下集箱然后形成低过测省煤器的悬吊管，最终也进入低过的进口集箱。蒸汽在低温过热器加热后至低温过热器出口集箱，经三通汇合成1路后通往一级减温器并再次分成两路至分隔屏连接管道，进入分隔屏和后屏过热器，经两路二级喷水减温器后又汇总成1路，使蒸汽得到充分混合后进入高温过热器，加热到所需的蒸汽温度，并以一根主蒸汽管道引至汽轮机高压缸。整个过热器系统经过两次充分混合后可使两侧汽温偏差减至最小，此外布置的二级喷水减温装置，便于调节左右两侧的偏差，增加了运行调节的灵活性。
1.2 整个再热器受热面分为两级，即低温对流再热器和高温对流再热器。低温再热器布置于后烟井前烟道中，而高温再热器布置于水平烟道中。
汽轮机高压缸排汽在锅炉两侧经两根管道通过事故喷水减温器引入位于标高38.85米处的低温再热器进口集箱两端，蒸汽在低温再热器中加热后，由低温再热器出口集箱两端引出，并流经布置在左右两侧的微量喷水减温器，由两端引入高温再热器进口集箱。蒸汽在高温再热器中加热后，最后冲高温再热器出口集箱两端引出，再通过炉外管道汇总成一路至汽轮机中压缸。整个再热器系统为双进双出，π型连接，使得流量偏差降到最小。
2 锅炉管材特性
2.1 过、再热器所用钢材的允许温度（如表1）
表1
2.2 锅炉各部受热面及所用钢材型号（如表2）
3 锅炉汽温偏低及两侧偏差大原因分析
3.1 #1机组大修对燃烧器及辅助风挡板配风进行了不同程度的改造，燃烧器原理改造为浓淡分离燃烧器，辅助风取消了消旋风改造为三层燃尽风。
3.2 燃烧调整仍采用原来的调整方法，配风不合理；且可摆动的燃烧器摆角未加合理运行。
3.3 两侧烟气量偏差大导致烟气温度偏差大，无可借鉴的消偏调整方法；且长期处于一侧壁温超温，另一侧壁温还很低的局面，导致最终想要的做功参数（主、再热汽温）无法达到设计值。
3.4 过、再热器减温水自动调整线性差，减温水量忽大忽小。
4 锅炉主、再热汽温调整经验汇总
4.1 本锅炉设置有四层燃烧器，每两侧设置一组燃烧器摆动装置：即AB层和CD层分别共用一组，将上两层燃烧器（C/D）摆角上扬20°，让火焰中心上移，以便提高再热汽温。
4.2 优化考核指标，取消炉侧过、再热汽温考核，保留炉侧受热面壁温超温考核。
4.3 合理通过制粉系统再循环控制各制粉系统的三次风的出力，及时调整A制粉系统对应F层（1/3角）、B制粉系统对应E层（1/3角）、C制粉系统对应E层（2/4角）、D制粉系统对应F层（2/4角）的三次风燃烧情况；低负荷燃烧时，炉膛内燃烧工况已达到动态平衡，辅助风挡板调整到位后即可通过控制C/D层给粉机单个给粉机的出力、调整运行制粉系统排粉风机出力以便达到消旋提升再热汽温的目的。
4.4 低负荷保持炉膛氧量稳定在5%-6%范围内。
4.5 针对不同煤质，及时调整一次风压，确保煤粉燃烧完全，贫瘦煤要求一次风压2600-2800Pa，烟煤要求一次风压2800-3000Pa。
4.6 燃烧劣质煤时可适当提高磨煤机出口温度到100℃，且各层给粉机尽量不缺角运行。
4.7 调整过、再热减温水量尽量平稳操作，切勿大开大关，以便汽温设定值与减温水量达到动态平衡。
4.8 通过燃烧调整摸索总结，在低负荷运行时总结出一套不同工况制粉系统运行方式下燃尽风挡板调整方式的最佳组合，很好地控制左右侧汽温偏差减小直至消失，合理控制过、再热器减温水量，使得燃烧工况达动态平衡，逐步提高烟气温度，提高再热汽温。低负荷时，下表述辅助风挡板开度下，主再热汽温均已达设计值。低负荷时不同制粉系统对应的配风方式见表3。
参考以上表格配风调整汽温指标时还应注意，煤质及制粉系统出力（三次乏气）对汽温的影响，及时调整SOFA（1、2、3）层燃尽风进行消旋。
5 数据对比及经济效益
5.1 机侧主、再热汽温汇总对比及产生经济效益见表4
5.2 锅炉侧过、再热减温水量汇总对比及产生经济效益见表5
综上汽温指标和减温水量指标对煤耗影响产生的利润情况来看，当月可实现利润总计11.27万元，按年平均计算至少可实现利润135.24万元。综上所述，汽温调整的方法是可取的，目前，该方法已在我公司各运行班组内广泛推广，我们将积极开展达设计值活动，降煤耗增效益促使效益最大化。
参考文献
[1]华豫电厂培训教材锅炉设备及运行.
[2]大唐信阳电厂#1炉低氮燃烧器改造技术方案.
作者简介：杨玲，男，31岁，助理工程师，集控运行高级工，从事火力发电厂生产运行技术。
关键词：机组低负荷；汽温调整；经验探讨
1 锅炉蒸汽流向
1.1 该锅炉整个受热面分为五级，即包复管过热器（包括炉前顶、后炉顶、水平烟道两侧、后烟井四壁、分隔墙及过再热器的悬吊管），低温对流过热器，分隔屏过热器，后屏过热器和高温对流过热器。
饱和蒸汽从汽包引出到炉顶进口联箱，分为两段：第一股经炉顶至炉顶中间集箱；第二股经6根直径159的蒸汽旁通管直接引至水平烟道两侧的上集箱，经水平烟道侧墙后进入水平烟道侧墙的下集箱。汇集在炉顶中间集箱的蒸汽又分为2路：第一路经后烟井前墙在前墙下集箱，第二路经后炉顶至后墙到后墙下联箱。另一股经水平烟道两侧墙汇集在下集箱中的蒸汽，经5根连接管引入后烟井前墙的下集箱，与上述两路蒸汽通过环形集箱汇总后，一部分进入后烟井两侧墙，通过上集箱，经10根连接管汇总于隔墙上集箱。另一部分进入两排低温再热器的悬吊管，最终也汇集于隔墙上集箱。从这里引出两路蒸汽：一路形成低温过热器的悬吊管，最终进入低过进口集箱，另一路则经后烟井隔墙管向下流动，进入隔墙下集箱然后形成低过测省煤器的悬吊管，最终也进入低过的进口集箱。蒸汽在低温过热器加热后至低温过热器出口集箱，经三通汇合成1路后通往一级减温器并再次分成两路至分隔屏连接管道，进入分隔屏和后屏过热器，经两路二级喷水减温器后又汇总成1路，使蒸汽得到充分混合后进入高温过热器，加热到所需的蒸汽温度，并以一根主蒸汽管道引至汽轮机高压缸。整个过热器系统经过两次充分混合后可使两侧汽温偏差减至最小，此外布置的二级喷水减温装置，便于调节左右两侧的偏差，增加了运行调节的灵活性。
1.2 整个再热器受热面分为两级，即低温对流再热器和高温对流再热器。低温再热器布置于后烟井前烟道中，而高温再热器布置于水平烟道中。
汽轮机高压缸排汽在锅炉两侧经两根管道通过事故喷水减温器引入位于标高38.85米处的低温再热器进口集箱两端，蒸汽在低温再热器中加热后，由低温再热器出口集箱两端引出，并流经布置在左右两侧的微量喷水减温器，由两端引入高温再热器进口集箱。蒸汽在高温再热器中加热后，最后冲高温再热器出口集箱两端引出，再通过炉外管道汇总成一路至汽轮机中压缸。整个再热器系统为双进双出，π型连接，使得流量偏差降到最小。
2 锅炉管材特性
2.1 过、再热器所用钢材的允许温度（如表1）
表1
2.2 锅炉各部受热面及所用钢材型号（如表2）
3 锅炉汽温偏低及两侧偏差大原因分析
3.1 #1机组大修对燃烧器及辅助风挡板配风进行了不同程度的改造，燃烧器原理改造为浓淡分离燃烧器，辅助风取消了消旋风改造为三层燃尽风。
3.2 燃烧调整仍采用原来的调整方法，配风不合理；且可摆动的燃烧器摆角未加合理运行。
3.3 两侧烟气量偏差大导致烟气温度偏差大，无可借鉴的消偏调整方法；且长期处于一侧壁温超温，另一侧壁温还很低的局面，导致最终想要的做功参数（主、再热汽温）无法达到设计值。
3.4 过、再热器减温水自动调整线性差，减温水量忽大忽小。
4 锅炉主、再热汽温调整经验汇总
4.1 本锅炉设置有四层燃烧器，每两侧设置一组燃烧器摆动装置：即AB层和CD层分别共用一组，将上两层燃烧器（C/D）摆角上扬20°，让火焰中心上移，以便提高再热汽温。
4.2 优化考核指标，取消炉侧过、再热汽温考核，保留炉侧受热面壁温超温考核。
4.3 合理通过制粉系统再循环控制各制粉系统的三次风的出力，及时调整A制粉系统对应F层（1/3角）、B制粉系统对应E层（1/3角）、C制粉系统对应E层（2/4角）、D制粉系统对应F层（2/4角）的三次风燃烧情况；低负荷燃烧时，炉膛内燃烧工况已达到动态平衡，辅助风挡板调整到位后即可通过控制C/D层给粉机单个给粉机的出力、调整运行制粉系统排粉风机出力以便达到消旋提升再热汽温的目的。
4.4 低负荷保持炉膛氧量稳定在5%-6%范围内。
4.5 针对不同煤质，及时调整一次风压，确保煤粉燃烧完全，贫瘦煤要求一次风压2600-2800Pa，烟煤要求一次风压2800-3000Pa。
4.6 燃烧劣质煤时可适当提高磨煤机出口温度到100℃，且各层给粉机尽量不缺角运行。
4.7 调整过、再热减温水量尽量平稳操作，切勿大开大关，以便汽温设定值与减温水量达到动态平衡。
4.8 通过燃烧调整摸索总结，在低负荷运行时总结出一套不同工况制粉系统运行方式下燃尽风挡板调整方式的最佳组合，很好地控制左右侧汽温偏差减小直至消失，合理控制过、再热器减温水量，使得燃烧工况达动态平衡，逐步提高烟气温度，提高再热汽温。低负荷时，下表述辅助风挡板开度下，主再热汽温均已达设计值。低负荷时不同制粉系统对应的配风方式见表3。
参考以上表格配风调整汽温指标时还应注意，煤质及制粉系统出力（三次乏气）对汽温的影响，及时调整SOFA（1、2、3）层燃尽风进行消旋。
5 数据对比及经济效益
5.1 机侧主、再热汽温汇总对比及产生经济效益见表4
5.2 锅炉侧过、再热减温水量汇总对比及产生经济效益见表5
综上汽温指标和减温水量指标对煤耗影响产生的利润情况来看，当月可实现利润总计11.27万元，按年平均计算至少可实现利润135.24万元。综上所述，汽温调整的方法是可取的，目前，该方法已在我公司各运行班组内广泛推广，我们将积极开展达设计值活动，降煤耗增效益促使效益最大化。
参考文献
[1]华豫电厂培训教材锅炉设备及运行.
[2]大唐信阳电厂#1炉低氮燃烧器改造技术方案.
作者简介：杨玲，男，31岁，助理工程师，集控运行高级工，从事火力发电厂生产运行技术。