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本文针对河南油田水驱区块调剖工作量大，现有聚合物调剖用量多、成本高、性能差的情况，开展聚合物调剖性能评价。采用多因素多水平全面实验法，以梳形聚合物KY-6与聚合物1630和正立Ⅱ型进行对比评价。实验包括低温实验和高温实验，低温实验研究了各聚合物在双河注入水和注聚返吐物中，以3种不同浓度(0.1%、0.15%、0.2%)，分别加入3种不同浓度(1%、2%、3%)的低温铬交联剂，在50℃、60℃、70℃下的成胶情况；高温实验研究了各聚合物在双河注入水、江河注入水、赵凹注入水、注聚返吐物和20000mg/L模拟地层水中，以3种不同浓度(双河、江河、注聚返吐物和模拟地层水为0.1%、0.2%、0.3%，赵凹为0.1%、0.15%、0.225%)，分别加入3种不同浓度(双河、江河、注聚返吐物和模拟地层水为1%、2%、3%，赵凹为1%、1.5%、2%)的高温醛交联剂，在80℃、90℃、100℃、110℃下的成胶情况。通过实验研究了不同聚合物交联体系的成胶性能；聚合物浓度、交联剂浓度、温度、矿化度、聚交比以及注聚返吐物对成胶效果的影响；对不同聚合物交联体系进行了长期稳定性评价。通过对比3种聚合物的成胶效果，优选出了适合3个区块的调剖体系配方：双河低温区：0.1%1630+1%铬交联剂，双河高温区：0.2%KY-6+1%醛交联剂，江河区：0.2%KY-6+2%醛交联剂，赵凹区：0.15%KY-6+1.5%醛交联剂。通过测试这些配方的储能模量G与损耗模量G"，G均大于10Pa，为强凝胶。
大量的室内评价实验和岩心物模实验结果表明：(1)在高温高盐条件下，梳形聚合物KY-6的成胶情况比1630和正立Ⅱ型好，其各种体系均能交联，无降解，体现出良好的耐温抗盐性和稳定性；且梳形聚合物降低三分之一用量时的成胶黏度与1630、正立Ⅱ型相当。(2)低温铬交联剂加量为1%时成胶速度过快，应降低其使用浓度；降低铬交联剂的使用浓度为0.2%时可以明显延长聚合物交联体系的成胶时间，且在低温条件下，高温醛交联剂对低温油藏有较好的适应性。(3)在赵凹注入水中，100℃下，当醛交联剂浓度为1.5%，KY-6浓度分别为0.1%、0.15%、0.225%时，体系成胶黏度依次为14338mPa?s、19196mPa?s、20349mPa?s，即交联剂浓度一定时，聚合物浓度越高，凝胶黏度越大；90℃下，当KY-6浓度为0.15%，醛交联剂浓度分别为1%、1.5%、2%时，体系成胶黏度依次为：17217mPa?s、19736mPa?s、21200mPa?s，即聚合物的浓度一定时，交联剂浓度越大，凝胶黏度越大。(4)0.15%KY-6+1.5%醛交联剂的体系，在赵凹注入水中，温度分别为80℃、90℃、100℃、110℃时的成胶黏度依次为：17762mPa?s、19736mPa?s、19196mPa?s、17276mPa?s，即在一定温度范围内，温度高，凝胶黏度大，超过一定的温度范围，温度再升高，凝胶黏度反而下降。最佳成胶温度为90℃左右。(5)0.2%KY-6+2%醛交联剂的体系在清水中成胶黏度为9236mPa?s，在赵凹、双河、江河注入水以及20000mg/L模拟地层水中成胶黏度依次为22780mPa?s、19872mPa?s、14293mPa?s、14050mPa?s，有一定矿化度的体系比清水体系成胶黏度大，说明体系有一定矿化度更有利于凝胶的形成；水样矿化度由小到大依次为赵凹注入水、双河注入水、江河注入水、模拟地层水，说明随着体系矿化度的增加，形成的凝胶黏度下降。(6)降低聚合物和交联剂浓度均会延长体系交联时间和成胶黏度，当聚合物交联剂浓度降到一定程度后(聚交比为500/5000)，只有梳形聚合物在赵凹水中能成胶，其他条件均不能成胶。(7)0.07%正立Ⅱ型+1%醛的体系100℃下在江河注入水、赵凹注入水、双河注入水三种水样中均能成胶，0.05%正立Ⅱ型+1%醛的体系100℃下在三种水样中均不能成胶，而0.05%正立Ⅱ型+1%醛的体系100℃下在注聚返吐物中能成胶，初步判定注聚返吐物中至少含200mg/L聚合物。(8)对不同聚合物交联体系进行了长期稳定性评价，经90d后，0.15%聚合物+1.5%醛交联剂的各体系黏度保留率依次为：KY-6:53%、1630:21%、正立Ⅱ型：27%；0.2%聚合物+1%醛交联剂的各体系黏度保留率依次为：KY-6:72%、1630:38%、正立Ⅱ型：42%;梳形聚合物稳定性好于1630和正立Ⅱ型。(9)各配方形成的凝胶对岩心的封堵率在95%以上；经30PV水冲刷后封堵率保留率在99%以上，封堵率和耐冲刷性好。(10)填砂管模型实验表明，各区块配方在注入孔隙体积倍数为0.3PV，前置段塞+主体段塞+后置段塞的组合方式下提高采收率幅度最高，达15%以上；并联岩心改善吸水剖面表明：调剖后并联岩芯的吸水剖面有一定改善，吸水剖面改善率在85%以上，高渗层提高采收率12%以上，低渗层提高采收率17%以上。(11)以赵凹区为例，注入0.3PV的不同聚合物交联体系配方，KY-6、1630、正立Ⅱ型提高采收率幅度依次为：15.49%、14.26%、14.38%，而每一吨以KY-6、1630、正立Ⅱ型为原料的配方价格依次为：119.8元、133.47元、132.55元。所以当注入相同孔隙体积倍数的调剖剂，以梳形聚合物KY-6为原料的配方提高采收率幅度最大，而每一吨的该调剖剂价格最低，经济效益显著。
大量的室内评价实验和岩心物模实验结果表明：(1)在高温高盐条件下，梳形聚合物KY-6的成胶情况比1630和正立Ⅱ型好，其各种体系均能交联，无降解，体现出良好的耐温抗盐性和稳定性；且梳形聚合物降低三分之一用量时的成胶黏度与1630、正立Ⅱ型相当。(2)低温铬交联剂加量为1%时成胶速度过快，应降低其使用浓度；降低铬交联剂的使用浓度为0.2%时可以明显延长聚合物交联体系的成胶时间，且在低温条件下，高温醛交联剂对低温油藏有较好的适应性。(3)在赵凹注入水中，100℃下，当醛交联剂浓度为1.5%，KY-6浓度分别为0.1%、0.15%、0.225%时，体系成胶黏度依次为14338mPa?s、19196mPa?s、20349mPa?s，即交联剂浓度一定时，聚合物浓度越高，凝胶黏度越大；90℃下，当KY-6浓度为0.15%，醛交联剂浓度分别为1%、1.5%、2%时，体系成胶黏度依次为：17217mPa?s、19736mPa?s、21200mPa?s，即聚合物的浓度一定时，交联剂浓度越大，凝胶黏度越大。(4)0.15%KY-6+1.5%醛交联剂的体系，在赵凹注入水中，温度分别为80℃、90℃、100℃、110℃时的成胶黏度依次为：17762mPa?s、19736mPa?s、19196mPa?s、17276mPa?s，即在一定温度范围内，温度高，凝胶黏度大，超过一定的温度范围，温度再升高，凝胶黏度反而下降。最佳成胶温度为90℃左右。(5)0.2%KY-6+2%醛交联剂的体系在清水中成胶黏度为9236mPa?s，在赵凹、双河、江河注入水以及20000mg/L模拟地层水中成胶黏度依次为22780mPa?s、19872mPa?s、14293mPa?s、14050mPa?s，有一定矿化度的体系比清水体系成胶黏度大，说明体系有一定矿化度更有利于凝胶的形成；水样矿化度由小到大依次为赵凹注入水、双河注入水、江河注入水、模拟地层水，说明随着体系矿化度的增加，形成的凝胶黏度下降。(6)降低聚合物和交联剂浓度均会延长体系交联时间和成胶黏度，当聚合物交联剂浓度降到一定程度后(聚交比为500/5000)，只有梳形聚合物在赵凹水中能成胶，其他条件均不能成胶。(7)0.07%正立Ⅱ型+1%醛的体系100℃下在江河注入水、赵凹注入水、双河注入水三种水样中均能成胶，0.05%正立Ⅱ型+1%醛的体系100℃下在三种水样中均不能成胶，而0.05%正立Ⅱ型+1%醛的体系100℃下在注聚返吐物中能成胶，初步判定注聚返吐物中至少含200mg/L聚合物。(8)对不同聚合物交联体系进行了长期稳定性评价，经90d后，0.15%聚合物+1.5%醛交联剂的各体系黏度保留率依次为：KY-6:53%、1630:21%、正立Ⅱ型：27%；0.2%聚合物+1%醛交联剂的各体系黏度保留率依次为：KY-6:72%、1630:38%、正立Ⅱ型：42%;梳形聚合物稳定性好于1630和正立Ⅱ型。(9)各配方形成的凝胶对岩心的封堵率在95%以上；经30PV水冲刷后封堵率保留率在99%以上，封堵率和耐冲刷性好。(10)填砂管模型实验表明，各区块配方在注入孔隙体积倍数为0.3PV，前置段塞+主体段塞+后置段塞的组合方式下提高采收率幅度最高，达15%以上；并联岩心改善吸水剖面表明：调剖后并联岩芯的吸水剖面有一定改善，吸水剖面改善率在85%以上，高渗层提高采收率12%以上，低渗层提高采收率17%以上。(11)以赵凹区为例，注入0.3PV的不同聚合物交联体系配方，KY-6、1630、正立Ⅱ型提高采收率幅度依次为：15.49%、14.26%、14.38%，而每一吨以KY-6、1630、正立Ⅱ型为原料的配方价格依次为：119.8元、133.47元、132.55元。所以当注入相同孔隙体积倍数的调剖剂，以梳形聚合物KY-6为原料的配方提高采收率幅度最大，而每一吨的该调剖剂价格最低，经济效益显著。