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利用声频共振方法测量了Fe-Mn、Fe-Mn-Al、Fe-Mn-Cr、Fe-Mn-Al-Cr、Fe-Mn-Si、Fe-Mn-Ge、Fe-Mn-Co、Fe-Mn-C等系列共48种不同成分的合金的弹性模量与温度的关系(200~550K),系统研究了合金元素Mn、Al、Cr、Si、Ge、Co、C对Fe-Mn基合金弹性模量E、△E效应与弹性模量温度系数βE的影响.从实验证明利用合金化的方法来发明β<,E>值小的反铁磁性Fe-Mn基恒弹合金是可行的.我们已掌握了反铁磁Fe-Mn基恒弹性合金的合金化方法.利用合金化的方法我们已经获得了几种Fe-Mn基恒弹性合金,其β<,E>均小于2×10-5/K,最佳为1×10-6/K,呈现恒弹性的温区为200~340K,机械品质因数Q值为1500~8000.经检测,其性能接近铁磁性恒弹性合金的水平.结合变温的点阵常数、热膨胀、电阻率等实验手段,深入研究了反铁磁性转变及伴随的物理性能反常变化,掌握了Fe-Mn基合金获得恒弹性的物理基础,对合金产生弹性模量反常和△E效应进行了理论阐述.点阵常数和线膨胀率测定结果表明,反铁磁转变引起的自发体积膨胀是引发△E效应的重要原因,△E效应随着体积膨胀系数的增大而减小.冷变形对Fe-Mn基合金的恒弹性性能产生了较大的影响,尤其是Fe-Mn-Si合金.冷轧后合金的晶粒沿轧制方向被拉长,形成带状组织,产生了择优取向.冷变形对反铁磁性转变温度TN没有影响,但对E-T关系产生显著影响,随着形变量的增大,E值变小,机械品质因数Q值降低,E-T曲线△E峰降低,变得平缓,△E效应逐渐减小,当形变量大于50％时,几乎没有△E效应.低温时效对合金的恒弹特性有所改善,但随着时效温度的升高,由于合金产生ε→γ逆转变、回复和再结晶,冷变形产生的效应将逐渐被消除,再结晶后的E-T关系与固溶态的几乎相同.同时再结晶织构对合金的恒弹性并没有影响.内耗的结果表明:强化Fe-Mn合金的元素将降低内耗Q1,冷变形对Fe-Mn基合金的滞弹性产生显著影响.冷变形增大合金的Q1值,降低合金的机械品质因数Q.随着变形量的增大,Q-1值逐渐增大,当压下率达到某一值时,Q-1值达到一个峰值,然后,Q-1值又随着变形量的增加而减小.时效析出的碳化物使得合金的Q-1值增大.