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矿渣作为一种辅助性胶凝材料，大量用于配制混凝土。这可以综合利用工业废渣，减少水泥用量，具有较好的环境效应和经济效应。为了保证用其配制的混凝土的耐久性，水泥–矿渣复合胶凝材料浆体在服役环境中的长期性能值得关注。本文对水泥–矿渣复合胶凝材料的水化机理和长期性能进行了研究，主要研究内容和相关结论如下：(1)水泥–矿渣复合胶凝材料在常温养护下，矿渣早期反应速率慢，后期反应程度提高较多；矿渣掺量不大于70%时，掺量对其反应程度影响不大，水泥–矿渣复合胶凝料硬化浆体孔溶液pH值达到12.6以上时，可较好地激发矿渣的活性；水泥–矿渣复合胶凝材料的总反应程度低于纯水泥；高温养护能较好地激发早期矿渣的活性，使矿渣早期的反应程度提高，但后期没有进一步提升矿渣的反应程度；化学结合水量法不能准确地表征水泥–矿渣复合胶凝材料的反应程度。(2)矿渣早期的水化反应会消耗Ca(OH)2。在其活性被激发后，水化后期不再消耗较多Ca(OH)2，水泥–矿渣复合胶凝浆体中的Ca(OH)2含量较低；常温养护下早期水泥–矿渣复合胶凝材料硬化浆体的微观结构较为疏松，后期明显改善，孔隙结构优化；早期高温养护使复合胶凝材料浆体微观结构得到显著改善；水泥–矿渣复合胶凝材料中C–S–H凝胶的Ca/Si比较低，矿渣反应生成的低Ca/Si比的C–S–H凝胶呈箔片状，代替水泥水化生成的纤维状C–S–H凝胶，能更有效地填充孔隙。(3)矿渣水化反应主要生成微观力学性能高的HD C–S–H凝胶，凝胶的微观力学性能与其堆积密实度相关，与其化学组成无关。矿渣反应生成含Al的C–A–S–H凝胶，且Al在桥四面体位置替代Si；随着龄期的延长，凝胶的平均直链长度增加，随着矿渣掺量的增加，C–A–S–H凝胶的平均硅铝链长度增大，Al/Si比增加。(4)水泥–矿渣复合胶凝材料硬化浆体遭受长期软水溶蚀后，Ca(OH)2含量仍充足，C–S–H凝胶的Ca/Si比稍有降低，但没有分解的迹象。水泥–矿渣复合胶凝材料硬化浆体的孔隙率更低，表现出更好的抗溶蚀性。用水泥–矿渣复合胶凝材料制备的混凝土中，Ca(OH)2含量降低，碳化深度较大，但满足长期稳定性的要求。(5)矿渣掺量不超过70%时，水泥–矿渣复合胶凝材料硬化浆体具有更加密实的微观结构，浆体中Ca(OH)2含量的适量减少和孔溶液碱度的降低，没有影响复合胶凝材料浆体微观结构的长期稳定性。