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镍基粉末高温合金4095(FGH4095)作为航空发动机涡轮盘的首选材料之一,为了提高其性能、节约成本,喷射成形技术制备粉末高温合金工艺及其微观组织演变过程成为了研究的热点,本论文分析喷射成形FGH4095粉末高温合金的组织特征并研究其热处理和热变形行为。试样的热处理为真空热处理,热变形处理在Gleeble-1500热模拟机上完成。用光学显微镜、SEM、Image-Pro Plus专业图像分析软件系统分析喷射成形FGH4095热处理和热变形的微观组织,并建立喷射成形FGH4095的本构模型和热加工图,主要结论如下：(1)喷射成形FGH4095的组织为基体相γ和增强相γ’,γ’相约占50%,同时有少量的碳化物。γ’相和碳化物分布在晶界和晶内,γ’形貌为花朵状、颗粒状,碳化物形貌为无规则块状,过喷粉与晶粒尺寸的相关性较好。(2)沉积态氧含量为20ppm,氮含量为200ppm,平均致密度为98%。(3)固溶处理后合金中一次相随着固溶处理温度的升高(1120℃-1160℃)溶解量增加,1160℃时,仅有少量未溶解,固溶处理过程中溶解析出的γ’尺寸也随着固溶处理温度的升高尺寸增大(25nm～70nm)。时效处理后,合金中又析出少量γ’,此时γ’尺寸为20nm～86nm。(4)热变形应力-应变曲线包括加工硬化、回复、再结晶、稳态四个阶段。流变应力的主要影响因素是变形温度和应变速率,变形温度升高、应变速率减小都将降低流变应力。试样热压缩变形后各区域的变形程度不同,分为不变形区、难变形区、微变形区、大变形区四个区域。合金在低变形温度、低应变速率下发生动态回复,动态再结晶形成晶粒的变形温度为1140℃,1140℃、10s-1的条件下试样中大部分区域已形成再结晶晶粒。(5)运用线性回归推导喷射成形FGH4095的热变形峰值应力模型方程,并验证了模型的准确性,可为后期合金的热变形工艺提供理论基础。(6)基于实验数据和动态材料模型建立喷射成形FGH4095的热加工图,结果显示合金的最佳加工区域为变形温度高于1100℃、应变速率高于0.02s-1的区域内。