【摘 要】
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柳钢6号高炉于2014年9月23日对炉身上部进行喷涂造衬,本文对降料线、快速恢复、喷涂效果进行分析总结.通过合理的降料线及恢复操作,炉况稳定顺行,技术经济指标明显改善.提出精准的炉料计算及时间的推算是成功降到理想料线的重要因素。降料线过程采用小批重下料，可提高下料的均匀性，从而有效地稳定炉顶温度。休风前保持较高的炉温水平为顺利恢复提供有力帮助。此次炉身上部喷涂使得气流分布明显趋于合理，炉况和技术经
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柳钢6号高炉于2014年9月23日对炉身上部进行喷涂造衬,本文对降料线、快速恢复、喷涂效果进行分析总结.通过合理的降料线及恢复操作,炉况稳定顺行,技术经济指标明显改善.提出精准的炉料计算及时间的推算是成功降到理想料线的重要因素。降料线过程采用小批重下料，可提高下料的均匀性，从而有效地稳定炉顶温度。休风前保持较高的炉温水平为顺利恢复提供有力帮助。此次炉身上部喷涂使得气流分布明显趋于合理，炉况和技术经济指标改善明显。高炉喷涂造衬后要避免频繁地休慢风，否则喷涂料由于热胀冷缩很容易脱落。炉身喷涂造衬技术，喷涂料牢固性差在行业里存在普遍现象，还需同行人士共同探讨攻克。
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以山西特级铝矾土、均质料、碳化硅、石墨等为主要原料,引入锆莫来石及锆刚玉,制备了铝碳化硅碳砖.研究了铝碳化硅碳砖常温及高温理化性能的影响,研究发现高炉锆的引入对常温理化性能影响不大,对高温抗折的提高作用非常明显.采用动态感应炉法研究了制品的的抗渣铁侵蚀冲刷性能,发现该类制品均具有良好的抗渣铁侵蚀冲刷性能,加锆样品渣线部位可粘附较多熔渣.
结合唐钢南区3200m3高炉近年来生产实践,认为在原燃料条件逐渐恶化的前提下,通过对操作制度的不断优化,可以实现高炉长周期的稳定顺行.上部装料通过采取大小矿分级入炉技术、矿焦混装技术和优化布料矩阵，使炉喉料面形成“边缘平台加中心漏斗”的合理形状，改善了煤气利用。下部通过缩小风口面积，炉缸活跃性明显得到改善，壁体稳定性增强，在相同原燃料条件下高炉燃料消耗下降明显。通过对上、下部操作制度的不断优化，保
通过对新钢10号高炉炉缸侧壁温度上升的原因进行分析,针对导致炉缸侧壁温度上升的主要原因.采用加强铁口合格率、强化冷却强度、炉内煤气流均匀合理分布、降低冶炼强度等技术后,冷却壁漏水现象明显改善.不仅高炉的各项经济指标提高了,同时也给高炉的长寿带来了保障.
本文对新钢10号高炉稳定边缘气流操作实践进行了总结,通过采取控制合理的炉腹煤气指数、发展中心主导气流适当兼顾边缘等一系列措施,高炉煤气流得到了很好控制,煤气利用率得到提高,技术经济指标持续改善.
梅钢高炉在生产中炉渣Al2O3含量一般在15.5％左右,长期以来在高炉炉料中加入蛇纹石熔剂,维持其传统经验认可的高铝渣的MgO/Al2O3需要维持在0.5以上的技术原则以获得合适的炉渣粘度等冶金性能,但产生了渣量增加问题.由高炉渣四元相图分析可知,炉渣中的Al2O3高时,其熔化性温度及粘度会升高,但是适当提高二元碱度,可以改善熔化性温度降低高温区粘度.为了进一步研究本问题,利用炉渣粘度检测仪对不同
南钢新建5号1800 m3高炉于2014年1月12日点火送风,投产后成功达产.为了进一步降低消耗,优化指标,于2014年6月进行中心不加焦技术攻关,通过不断的探索与尝试,7月16日成功去除中心焦,并后续不断的优化技经指标,实现高炉长期稳定顺行.基于中心加焦模式炉况顺行加之原燃料质量稳定的基础上，于本月1日开始计划分阶段取消中心加焦。本次取消中心焦过程中一些基本参数控制要严格执行，入炉风量在3530
对天铁6＃高炉炉况异常情况下成功取消中心加焦的装料制度进行了总结.通过优化装料制度、扩大风口面积、标准化作业等手段,保证炉况平稳过渡,成功取消中心焦,煤气利用率得到提高.
天铁6号高炉根据自身设计的特点,通过加强高炉操作、原燃料管理、定期钒钛矿护炉、定期进行炉缸压浆、严格控制有害元素入炉、保证足够的铁口深度、建立高炉长寿工作的预案制等日常操作与管理,努力实现高炉长寿的目标.
2014年5号高炉中修生产2年后,炉缸温度多个方位呈较快的上升趋势,有2个测温点达到470℃以上.5号高炉为了安全生产和确保高炉长寿,采取了配用钒钛矿、降煤比、提高焦比、堵风口、更换长风口小套,以及调整炉前作业等措施,使炉缸温度得到有效控制,并逐渐降低至380℃以下.
通过布料模型的计算结果和生产实践,计算不同时间段布料模式的料面形状、径向方向矿焦层厚度比和透气性分布,分析对生产指标的影响,进一步分析不同冶炼条件下的布料模式的选择,总结对降低燃料比有利的装料制度.分别计算了检修前、原燃料波动和正常生产所使用布料模式的料面形状、矿焦层厚度比和透气性分布等量化指标。通过对比发现检修前和检修后原燃料质量波动所使用的布料模式气流分布效果一致；正常生产所使用的布料模式为均