TC21钛合金锻后热处理工艺与合金组织及力学性能关系

来源 :第十三届全国钛及钛合金学术交流会 | 被引量 : 0次 | 上传用户:sophia_je
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研究了在不同热处理制度下,TC21钛合金锻件的显微组织和力学性能的变化规律.结果表明:随着固溶温度升高,锻件中的初生α相逐渐从原始网篮组织中的长条棒状球化,超过相变点完全球化,同时锻件的塑性随着固溶温度的升高而降低;二次析出α相则随着时效温度的升高而变长变粗,因此合金的强度随时效温度的升高而降低,拉伸塑性则随着时效温度的升高而增加.
其他文献
较系统地研究了轧棒工艺对Ti-60A合金显微组织及力学性能的影响.结果发现,轧制前坯料显微组织状态、轧制温度和轧制变形量对Ti-60A合金显微组织形貌及拉伸性能有复杂的影响:轧制加热温度在α+β两相区时,轧制变形量对材料显微组织及拉伸性能的影响都比较小:加热温度升高到α+β/β相变点附近时,变形量的控制变得非常关键:变形量控制在60%左右时,显微组织可得到明显细化,抗拉伸强度大幅度提高,材料塑性也
采用研制的窄间隙专用手工TIG焊枪,通过焊接工艺试验,选择了合理的焊接工艺,确定了合理的坡口形式和焊接工艺参数.
研究了锻态和热处理态的Ti-24Al-15Nb-1.5Mo合金与锻态TC11钛合金在真空电子束焊接后的近等温变形中,应变速率和变形量对该双合金焊接界面力学性能的影响.结果表明,在近等温变形条件下,应变速率和变形量在设计的实验范围内变化时对Ti-24Al-15Nb-1.5Mo/TC11双合金焊接界面的室温和高温拉伸强度影响较小,但对室温和高温拉伸塑性有着显著的影响.随着应变速率的降低,高温拉伸塑性提
研究了焊后热处理对Ti-60钛合金电子束焊接接头的显微组织及高温持久性能的影响.结果表明,在600℃/310MPa持久条件下,均断裂在熔合区.当焊后热处理温度在700~900 ℃时,熔合区的马氏体组织分解很少,持久性能均较差,尤其当在800℃长时间热处理时,持久性能最差;当焊后热处理温度在980~1010 ℃之间时,熔合区的马氏体组织完全分解为较粗的α板条和β相组成的网篮组织,焊接接头持久性能显著
采用Gleeble-3500热模拟实验机对Ti-Al-Cu-Si钛合金在温度为1000~1200℃之间,应变速率为0.005~5 s-1之间,变形程度为40%~70%的条件下进行了高温热压缩实验研究.分析了实验合金高温变形时流变应力与应变速率、变形温度及变形程度之间的关系以及组织变化,计算了塑性变形表观激活能Q及相应的应力指数n,为优化变形加工条件提供依据.实验结果表明:在恒应变速率的条件下,合金
采用预合金化粉末-热等静压成形-后续热处理工艺,制备含稀土的600℃高温钛合金Ti-60,对该合金原始粉末进行表征,研究合金制备过程中显微组织的演变过程,并与传统制备工艺进行对比分析.结果表明:预合金化粉末形状主要为球形,粒度大的粉末存在空心结构,内部为α马氏体组织;热等静压成形后结构致密,在β单相区进行热处理后的原始晶粒尺寸与传统工艺相比得到明显细化,稀土相颗粒小而弥散.
研究了外径尺寸15~85mm的不同规格的钛合金无缝管的弯管工艺.重新设计了用于弯制薄壁管的弯曲模,测量了弯后应力分布,对比分析了不同工艺和一般缺陷形式.结果表明:采用心轴工艺和温弯工艺相结合可以很好地进行薄壁钛管的弯制.
采用无坩埚感应熔炼超声气体雾化法制备出洁净的TiAl预合金粉末.粒度测试显示,粉体粒径呈正态分布,粉末形貌为球形;气体分析结果表明:粉末制备过程中氧增量小于80μL/L.制粉过程中雾化气体压力越大,粉体粒度分布越细小;采用电子探针面扫描分析表明;雾化法制备的球形粉末中存在Al元素的显微偏析.
采用DSC和XRD,研究了Ni47Ti44Nb9合金热挤压和冷轧管材的相变和织构。结果表明:热挤压管材中多数晶粒的取向靠近{111},退火温度升高,Ms点下降,热滞增大,850℃/90 min退火后的织构接近{121}{210}、{111}{110}和{211};冷轧管材中的织构主要为{111}和{112},随退火温度升高,Ms,As点上升,热滞减小,850℃/90min退火后的织构接近{221}
研究了3种热处理制度对TC18钛合金等温锻件组织性能的影响.结果表明:经双重退火处理后,显微组织由等轴球状初生α和β转变组织构成,球状α相分布均匀.等温退火后显微组织中的球状α和条状α相连成一片,杂乱分布,α相的比例增多,次生片状α相较粗大.淬火时效后,初生α相细小,数量较少,部分球状α和析出的细条状α相有围成断续β晶粒边界的趋势,在β晶粒内部有大量细小的片层状次生α规则排列.采用淬火时效处理可以