碳化钨热喷涂涂层与QPQ盐浴复合处理层的摩擦磨损特性

来源 :中国机械工程学会2008年机械装备结构材料与表面技术研讨会 | 被引量 : 0次 | 上传用户:cyanh77
下载到本地 , 更方便阅读
声明 : 本文档内容版权归属内容提供方 , 如果您对本文有版权争议 , 可与客服联系进行内容授权或下架
论文部分内容阅读
以1Cr18Ni9钢表面经氧炔火焰喷涂碳化钨(WC)和盐浴渗氮与氧化复合处理(QPQ盐浴复合处理)后形成的两种涂层为研究对象,采用往复滑动方式,在液压伺服摩擦磨损试验机上考察了两种涂层在不同栽荷和位移幅值下的摩擦磨损行为;结合扫描电镜观察,分析了涂层的磨损机制。结果表明:热喷涂碳化钨涂层和QPQ盐浴复合处理层的摩擦因数均随载荷的增加而减小;QPQ盐浴复合处理层的磨损机制以磨粒磨损为主,伴有剥层发生;热喷涂碳化钨涂层磨损机制以磨粒磨损和氧化磨损为主;同等试验条件下,热喷涂碳化钨涂层的耐磨性能优于QPQ渗层。
其他文献
在温度为300~450℃、应变速率为0.01~50 s-1变形条件下研究了AZ80镁合金的压缩流变特性,并观察了合金在热变形过程中显微组织的演变,讨论了变形温度及应变速率对该合金热变形行为的影响。结果表明:该合金流变应力随温度的升高而降低,随应变速率的升高而升高;在中等温度下,变形以孪生为主,伴随有动态回复,孪晶交错使初始晶粒肢解,从而使晶粒得到细化,此时晶界相对平直,晶粒度的分布不均匀;在高温变
分别考虑试样下表面为自然冷却和强制冷却两种情况,建立了三维有限尺度板状试样激光淬火硬化模型;并用有限元法对GCr15钢激光淬火硬化过程进行了三维温度场模拟分析。结果表明:试样厚度对大厚度试样的表层部位温度场影响很小,但对于小厚度试样影响显著;强制冷却可以降低峰值温度,提高冷却速率,有利于硬化层的生成。
采用Gleeble-1500D型热/力模拟机研究了铸造Mg-4.3Y-3.3Nd-0.6Zr合金在变形温度为613~733K、应变速率为O.01~1.0 s-1、最大变形程度为50%条件下的高温压缩变形行为,分析了试验合金在高温变形过程中流变应力与应变速率和变形温度之间的关系,建立了合金高温变形的本构方程,并分析了应变速率对试样变形温升的影响。结果表明:该合金的流变应力随变形温度的升高而降低,随应
材料选择是产品设计中的重要环节,人、机和环境影响是材料选择的重要决策因素;以人机环境系统为基础,从现代汽车驾乘空间污染问题出发,讨论了在汽车内饰件材料选择时应考虑的因素,并由此提出内饰件材料选择的策略。
采用双辉等离子表面合金化技术在Ti6A14V(TC4)合金表面形成了Ti-Nb渗层;研究了放电气压、基体温度、扩散时间对Ti-Nb渗层形成的影响规律,并对渗层显微组织、相结构特征进行了观察与分析。结果表明,形成理想Ti-Nb渗层适宜的放电气压为60~65 Pa,处理温度为950~1 000℃;温度、时间的影响规律符合一般的扩散定律;Ti-Nb渗层由Nb在α-Ti和β-Ti中形成的固溶体组成;Ti-
研究了热镀Al-Zn-Si-RE-Mg涂层的耐磨损性能,并将其与热镀锌涂层、热镀Al-Zn-Si涂层、热镀Al-Zn-Si-RE涂层进行了对比。结果表明:热镀Al-Zn-Si-RE-Mg涂层的耐磨性最好,磨损量只有热镀锌涂层的1/14。
通过微观分析、附着力测试等方法对不同工艺条件下的Q235钢热镀锌铝镀层进行了试验,分析了镀液成分和热镀温度等工艺条件对镀层性能的影响。结果表明:在钢热镀锌液中加入微量元素铝,有助于改善镀层性能,不但降低镀层厚度,还可使镀层具有更好的表面均匀性且耐腐蚀性能也有相应提高,在470℃左右进行浸镀可以得到综合性能较好的热镀锌层。
利用等离子喷涂技术在瓦楞辊材料42CrMo钢表面镀覆WC-Co硬质合金镀层,对该镀层的硬度和耐磨损性能进行了试验,并用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)分析了镀层的截面形貌和相组成。结果表明:等离子喷涂WC-Co镀层后试样表面硬度显著提高,试样表面摩擦因数减小,抗磨损性能大幅提高。
应用多弧离子镀技术在AZ91D镁合金表面制备氮化铬镀层;用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和辉光放电光谱(GDOES)分析镀层的成分和显微组织;用球一盘磨损试验测试摩擦因数,并计算出了比磨损率。结果表明:与镁合金基体相比,其摩擦因数降低50%以上,抗磨性能提高40多倍。
对3Cr13不锈钢进行等离子渗氮处理,并对渗氮后试样进行显微组织观察、硬度检测、X射线衍射物相分析以及电化学腐蚀性能测试。结果表明:试样经450℃×9 h渗氮后,渗氮层深度达40/μtm,表面硬度达1020 HV,渗氮层物相主要为Fe3N、Fe2N、Fe2C;550℃×9 h渗氮后渗氮层厚度达120μm,表面硬度达1 280 HV,渗氮层物相主要为Fe3N、FeN、Cr23 C6及CrN;450℃