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摘要： 丹达河水电站水利枢纽是以发电为单一任务具有季调节的混合式电站，各个建筑物在平面位置及高程方面都有一定的联系，为保证建成后的建筑物符合设计要求和测量放样精度，在施工前必须建立施工控制网，作为后期施工放样的依据。
一、平面控制网（导线网）的布设及技术要求
（一）、控制网的布设：
1、丹达河水电站属高山峡谷地貌，山势陡峭，地形起伏较大，为了在施工过程中保存控制点和给放样工作创造良好的通视条件，一般情况，因则随着坝体的增高，上、下游的通视将受到阻挡，应将导线点布设在下游为重点，以利于施工放样与控制网的扩展。
2、由于平面施工控制网各控制点间的高差较大，因此，在一个测站上所观测的各方向竖直角的变化较大，丹达河电站采用III等施工控制网全边角混合网观测，布设8个点组成的中点多边形控制网；整个控制网连成一个由12个點组成的整体混合网，这样即保证了控制网的精度和可靠性，同时也便于施工放样的方便。
（二）、技术要求及误差处理
Ⅲ等施工控制网的观测，平面精度和高程精度不得低于三等，高程控制按照红外仪三角高程代替三等水准的技术要求进行观测。对于受地形条件的限制而影响图形结构强度的部分图形，为确保Ⅲ等施工网的精度，可根据实际情况增加适当的对角线测量，以增强图形的结构强度。主要技术要求如下表：
测边网、边角网主要技术要求表3
等
级 平均边长（KM） 测角中误差（’’） 测边中误差（㎜） 最弱边相对误差
二 5 ±1.0 ±3 1/300000
三 3 ±1.8 ±5 1/150000
水平角方向观测法及天顶距观测技技术要求：
水平角方向观测法 天顶距观测
测回数 9 测回数（中丝法） 9测回
三角形闭合差 7 指标差较差 8″
测角中误差 ±1.8″ 测回差 5″
两次照准读数差 4″ 仪器高丈量精度 ±1mm
半测回归零差 6″
一测回中2C较差 9″
同方向值各测回互差 6″
最小读数 0.1″
测距技术要求
往返各9测回 一测回读数2次
温度最小读数 0.5℃
气压最小读数 1毫巴
一测回读数较差限值 3mm
测回间较差限值 5mm
往返或光段较差限值 （同一水平面）2（a+b.D）
在进行水平角、天顶距和测距的作业过程中，要求在测站和镜站同时测量气温、气压，在观测开始和观测结束时各测一次，水平角观测要求采用全圆方向观测法，天顶距、斜距观测前、后分别用钢圈尺量取仪器高和觇标高，仪器高从归心盘量至仪器横轴中心，觇标高从归心盘量至照准点，读数估读到0.1mm。
二、误差的处理
（一）相邻点的相对中误差对于测距中误差，可采用仪器的标称精度a+bppm·D来进行估算（a为仪器的固定误差；b为仪器的比例误差系数），一般Ⅱ级全站仪的标称精度均能达到3+2 PPmm·D故MS=√a2+（b·10·6D）2=±3.6mm当采用“规范”要求的全站仪进行边长测量时，导线边精度相对来说较容易达到要求。考虑其他不利因素，故边长测距中误差MS可取其“规范”值，即MS=±6mm相邻点相对横向误差Mu=±MB/p”xS=（8.88/206265）×120×103=5.17mm相邻点的相对中误差Mij=√MS2+Mu2=√62+5.172=±7.9mm
（二）由测量误差引起的测角中误差
由《城市测量规范及条文说明（CJJ8—99）》可知由测量误差引起的端点纵、横误差分别为：
纵向：Ml=2Ml中=M/√5=±20mm
横向：Mu=4Mu中=2x M/√5=±40mm
由测量误差引起的测角中误差MB=（Mux p/S）x√12/n（n+1）（n+2）
=（40 x 206265”/120x103）x√（12/8/9/10）
=8.88”
式中：S为施工精密导线平均边长；n为施工精密导线边数。综合以上推导的计算值，可以看出，当导线全长约为1 km，平均边长为120m时，对采用导线绝对闭合差来衡量导线闭合精度时，其测角中误差为±8.88”超出《城市测量规范及条文说明（CJJ8—99）》中数值约3.6倍。导线全长闭合差为1/9452也超出《城市测量规范及条文说明（CJJ8—99）》中数值约3.7倍。但相邻点的相对中误差满足及±8mm的要求。
二、测量机器人误差来源分析
测量误差主要包括偶然误差、系统误差和粗差，通常情况下，粗差一般由人为失误造成，可以采用各种限差规定进行剔除。在施工控制网的测量中，偶然误差主要包括仪器对中误差、目标对中误差、照准误差、观测人员的误差、大气折光误差等，在丹达河电站III等施工控制网的设计中，由于是全自动全站仪，整个观测由机器人自动完成，在很大程度上消除观测误差的影响，因此，在丹达河电站III等施工控制网的测量中，主要误差来源是大气折光对测距边长的影响。
三、大气折光系数影响分析
从国内外研究数据表明，在近地面大气层，大气垂直折光系数K 随地区、气候、季节、地面覆盖物及视线超出地面高度等条件不同而变化，并非一个常系数。由于采用大气物理方法精确实测各观测边折光系数的难度很高，故多数测绘生产部门通常用“测区平均折光系数”对单向EDM 测高（即电磁波测距三角高程测量） 结果施加折光改正，而对于对向EDM测高，则认为往、返测的K值相等，取平均值就能抵消其影响。事实上，只有下覆地形及土壤植被条件等相对于测线中点大致对称，并要求相同时间进行对向观测才能基本抵消大气折光影响， 對于照准误差和折光波动的短周期， 体现在mΔ1 值中， 每测回测角的中误差可以达到±0.5″左右。特别是阴天， 大气较晴天稳定， 所以测角中误差更小些， 仅±0.3″左右， 而一天中， 大气长周期误差的影响， 主要反映在Δ2 的计算值中。阴天与晴天相比有显著差异。晴天大气周期变化剧烈， 一天中各测回折光的中误差可达4～5″。而阴天在±1.0″左右。
同一点不同方向的折光系数有很大的差异性，在某些工程的试验中，充分说明了这一点。布设有五个点A、B 以A 点为中心， 到其它点距离为300～600m 之间， 各点以II等精密水准测定高程，如图案所示，在A 点用TCA2003 四测回测定A、B并按式（1） 计算出整条测线的平均折光系数K 如下：
…………1
由上表可知， 三角高程测量中， 由于视线穿过的地形、地物不同， 虽然在同一点上观测， 但不同方向折光系数相差悬殊， 最大达1.2351 ， 最小为-0.5352。不可能用同一个折光系数有效改正。此外， 任何一个方向的折光系数不可能用于描述该小范围区域的折光场的特点。若以A1和B折光系数按线性变化的原则对A2、B施加改正，则将引起巨大的差异。
就算是同一方向的不同时刻折光系数也有很大的差别，通常是随时间、温度、气压、湿度变化而变化的，以下面的试验为例，在A 点对B和 点进行检测，从早晨7 ：50 到下午6 ：00每隔1～2 小时观测，并按上式计算折光系数，各时刻算得的折光系数如表5所示：
A0 点到A3 、A4 方向折光系数值表 表5
方向 时间 7：50 10： 11：30 14：00 15：45 17：00 18：00
A0—A4 K1 00.124 -0.141 -0.211 -0.214 -0.87 -0.121 0.120
A0—A3 K2 0.121 -0.125 -0.231 -0.315 -0.214 -0.051 0.103
由表5 可知， 同一方向不同观测时刻， 折光系数同样变化较大， 变幅值接近1.0。由于水电水利施工控制网通常由大地四边形或中点多边形组成，每个测站要求观测的方向数通常在5-6个方向，在丹达河电站III等施工控制网测量中，为提高控制网精度，III等网测回数9测回。对于一个熟练的测量人员来说，一般一个测回需要15分钟，一个测站需要用120——180分钟，按上表数据可以看出，大气折光系数在一天中是随时间变化而变化的，如果用一个固定的K值来进行气象改化，很难保证控制网的精度。特别是在水平角的观测中，旁折光是水平角测量误差的主要来源，从上面的实验数据也说明在不同的折光系数中，水平角的观测误差相差悬殊，而采用TCA2003进行观测，由于是全自动仪器，可以大大缩短观测时间，在较短时间内，可认为折光系数相对稳定，最大限度消除了大气旁折光对方向观测的影响。
四、光电测距三角高程代替三等水准的测量
随着全站仪测距精度和测角精度的提高，三角高程代替水准测量的方法已被测量界认可。但在三角高程测量中，由于地球重力场的影响，地球的垂线偏差无法消除，导致三角高程的测量精度难以进一步提高。在三角高程的测量中，通常认为工程面是一个平面，但实际工作面并非一个平面，而是一个不规则椭球面，在椭球面的各点间，重力方向即该点椭球的法线方向是不平行的，各点的重力方向存在一个夹角，这样，与两条重力方向平行时测得的高差就有一个微小的差值，这就是垂线偏差对三角高程误差影响的主要来源之一。因此，目前光电测距三角高程测量代替水准测量主要用以四等水准测量，对于代替三等水准的测量仍在讨论中。但对于高原山区地带，在倾斜角不太大的情况下，从很多资料证明三角高程的方法也可以代替三等水准测量。因此，丹达河电站施工控制网的高程测量可采用三角高程代替三等水准的方法进行。地球垂线偏差的影响如下图所式：
图3 图4
除了垂线偏差对三角高程的影响外，偶然误差和系统误差对三角高差的影响也很大，所以，在进行三角高程测量时应尽量减小偶然误差，增加天顶距和边长的测回数。同时，对观测后的高差进行气象改正、倾斜改正，消除系统误差对三角高差的影响。各项技术限差要求如下表：
往返各3测回 一测回读数4次
温度最小读数 0.5℃
气压最小读数 1毫巴
一测回读数较差限值 3mm
测回间较差限值 5mm
五、工程投影面的确定
施工网的建立要满足所有建筑物的施工放样要求。由于丹达河电站工程规模大、施工网控制范围广、控制点之间高差较大，边长将会产生较大的长度投影变形，长度变形不仅影响施工控制网的精度，还会对施工放样及隧道贯通测量等工作造成比较大的影响，为此，在对边长进行各项元素改化时，还要增加工程投影面的改化.
六、观测数据的改化计算
外业工作结束后，应对外业观测的电子记录手簿及人工记录手簿进行200%的检查，消除一切可能存在的粗差。还要对所采用的数学公式进行查对，与所用仪器是否相符，仪器的加乘常数是否正确，核对没有问题后方能进行各项元素的改化。
七、平面控制网的平差计算
平差计算之前，要尽量消除粗差对控制网精度的影响，为此，在改化计算的基础上再作进一步的检查，消除一切可能存在的粗差。检查无误后进行对向边长、三角形角度闭合差、导线网角度闭合差的验算，在保证三角形角度闭合差、导线网角度闭合差和对向边长较差满足限差要求后进行平差计算。
内、外业计算的数值取位 表6
等级 观测方向值（″） 改正数 边长坐标值（mm） 方位角值（″） 高差（mm）
方向（″） 长度（mm）
二等 0.01 0.01 0.1 0.1 0.01 0.1 三～四 0.1 0.1 1.0 1.0 0.1 1.0
五 1 1 1.0 1.0 1.0 1.0
八、高程控制网的平差计算
在外业工作结束后，应对高程网进行整体平差。平差计算前要尽量消除粗差对控制网精度的影响，为此，对外业观测的记录手簿必须全面的检查，由不同人员对观测手簿进行200%的检查，消除一切可能存在的粗差。
九、结语
丹达河水电站工程施工测量是电站建设的一项基本工作，其精度问题也是直接关系到电站建设设施是否能够正常运行的一个重要问题，因此这项工作无论是在前期设计，还是后期实施的时候，都一定要结合施工现场的实际条件和工程状况，合理的确定测量的方法以及控制测量与施工放样之间的关系，使得整个施工过程既能满足施工作业位置准确的要求，又能实现整体工程造价的经济合理，从而更加有效地推动电站的基本建设不断向前快速发展。
参考文献
1、《水电水利工程施工测量规范》（DL/T5173—2003）
2、《国家中、短程光电测距规范》（GB/T16818-1997）
3、《国家三角测量和精密导线测量规范》
4、《国家三、四等水准测量规范》（GB 12898-91）
5、《测绘技术设计规定》CH/T1004-2005
6、《水利水电工程测量规范》 GB50026-93
7、《测绘技术总结编写规定》 CH/T1001-2005
8、《测绘产品检查验收规定》 CH1002-95
【作者简介】 ：祁景华，生于1985年1月，籍贯甘肃省通渭县。2005年毕业于甘肃省水利水电学校工程测量与施工专业。2004年10月至2007年8月在中国水利水电第六工程局担任测量员；2007年9月至2009年8月在中国水利水电第六工程局担任测量副队长；2009年8月至2011年5月在甘肃华研水电咨询有限公司担任测量工程师兼土建工程师；2011年5月至2012年2月中电投湖南友源科技有限公司担任土建兼安全工程师；2012年2月至2012年10月在大唐新疆发电有限公司哈密东南部200万千瓦风电场进场道路项目部担任工程技术部主管；2012年10月至今在大唐哈密风电开发有限公司哈密20万千瓦风电工程担任土建兼安全专工。
【作者简介】 ：张永杰，生于1985年1月，籍贯甘肃省通渭县。2004年毕业于甘肃省水利水电学校工程测量与施工专业。2004年5月至2009年8月在中国水利水电第六工程局担任测量员及队长；2009年8月至2012年9月在中国水利水电建设咨询西北公司担任预算主管及测量主管；2009年9月至今在东盟营造工程有限公司红光大道项目部擔任总工程师。
一、平面控制网（导线网）的布设及技术要求
（一）、控制网的布设：
1、丹达河水电站属高山峡谷地貌，山势陡峭，地形起伏较大，为了在施工过程中保存控制点和给放样工作创造良好的通视条件，一般情况，因则随着坝体的增高，上、下游的通视将受到阻挡，应将导线点布设在下游为重点，以利于施工放样与控制网的扩展。
2、由于平面施工控制网各控制点间的高差较大，因此，在一个测站上所观测的各方向竖直角的变化较大，丹达河电站采用III等施工控制网全边角混合网观测，布设8个点组成的中点多边形控制网；整个控制网连成一个由12个點组成的整体混合网，这样即保证了控制网的精度和可靠性，同时也便于施工放样的方便。
（二）、技术要求及误差处理
Ⅲ等施工控制网的观测，平面精度和高程精度不得低于三等，高程控制按照红外仪三角高程代替三等水准的技术要求进行观测。对于受地形条件的限制而影响图形结构强度的部分图形，为确保Ⅲ等施工网的精度，可根据实际情况增加适当的对角线测量，以增强图形的结构强度。主要技术要求如下表：
测边网、边角网主要技术要求表3
等
级 平均边长（KM） 测角中误差（’’） 测边中误差（㎜） 最弱边相对误差
二 5 ±1.0 ±3 1/300000
三 3 ±1.8 ±5 1/150000
水平角方向观测法及天顶距观测技技术要求：
水平角方向观测法 天顶距观测
测回数 9 测回数（中丝法） 9测回
三角形闭合差 7 指标差较差 8″
测角中误差 ±1.8″ 测回差 5″
两次照准读数差 4″ 仪器高丈量精度 ±1mm
半测回归零差 6″
一测回中2C较差 9″
同方向值各测回互差 6″
最小读数 0.1″
测距技术要求
往返各9测回 一测回读数2次
温度最小读数 0.5℃
气压最小读数 1毫巴
一测回读数较差限值 3mm
测回间较差限值 5mm
往返或光段较差限值 （同一水平面）2（a+b.D）
在进行水平角、天顶距和测距的作业过程中，要求在测站和镜站同时测量气温、气压，在观测开始和观测结束时各测一次，水平角观测要求采用全圆方向观测法，天顶距、斜距观测前、后分别用钢圈尺量取仪器高和觇标高，仪器高从归心盘量至仪器横轴中心，觇标高从归心盘量至照准点，读数估读到0.1mm。
二、误差的处理
（一）相邻点的相对中误差对于测距中误差，可采用仪器的标称精度a+bppm·D来进行估算（a为仪器的固定误差；b为仪器的比例误差系数），一般Ⅱ级全站仪的标称精度均能达到3+2 PPmm·D故MS=√a2+（b·10·6D）2=±3.6mm当采用“规范”要求的全站仪进行边长测量时，导线边精度相对来说较容易达到要求。考虑其他不利因素，故边长测距中误差MS可取其“规范”值，即MS=±6mm相邻点相对横向误差Mu=±MB/p”xS=（8.88/206265）×120×103=5.17mm相邻点的相对中误差Mij=√MS2+Mu2=√62+5.172=±7.9mm
（二）由测量误差引起的测角中误差
由《城市测量规范及条文说明（CJJ8—99）》可知由测量误差引起的端点纵、横误差分别为：
纵向：Ml=2Ml中=M/√5=±20mm
横向：Mu=4Mu中=2x M/√5=±40mm
由测量误差引起的测角中误差MB=（Mux p/S）x√12/n（n+1）（n+2）
=（40 x 206265”/120x103）x√（12/8/9/10）
=8.88”
式中：S为施工精密导线平均边长；n为施工精密导线边数。综合以上推导的计算值，可以看出，当导线全长约为1 km，平均边长为120m时，对采用导线绝对闭合差来衡量导线闭合精度时，其测角中误差为±8.88”超出《城市测量规范及条文说明（CJJ8—99）》中数值约3.6倍。导线全长闭合差为1/9452也超出《城市测量规范及条文说明（CJJ8—99）》中数值约3.7倍。但相邻点的相对中误差满足及±8mm的要求。
二、测量机器人误差来源分析
测量误差主要包括偶然误差、系统误差和粗差，通常情况下，粗差一般由人为失误造成，可以采用各种限差规定进行剔除。在施工控制网的测量中，偶然误差主要包括仪器对中误差、目标对中误差、照准误差、观测人员的误差、大气折光误差等，在丹达河电站III等施工控制网的设计中，由于是全自动全站仪，整个观测由机器人自动完成，在很大程度上消除观测误差的影响，因此，在丹达河电站III等施工控制网的测量中，主要误差来源是大气折光对测距边长的影响。
三、大气折光系数影响分析
从国内外研究数据表明，在近地面大气层，大气垂直折光系数K 随地区、气候、季节、地面覆盖物及视线超出地面高度等条件不同而变化，并非一个常系数。由于采用大气物理方法精确实测各观测边折光系数的难度很高，故多数测绘生产部门通常用“测区平均折光系数”对单向EDM 测高（即电磁波测距三角高程测量） 结果施加折光改正，而对于对向EDM测高，则认为往、返测的K值相等，取平均值就能抵消其影响。事实上，只有下覆地形及土壤植被条件等相对于测线中点大致对称，并要求相同时间进行对向观测才能基本抵消大气折光影响， 對于照准误差和折光波动的短周期， 体现在mΔ1 值中， 每测回测角的中误差可以达到±0.5″左右。特别是阴天， 大气较晴天稳定， 所以测角中误差更小些， 仅±0.3″左右， 而一天中， 大气长周期误差的影响， 主要反映在Δ2 的计算值中。阴天与晴天相比有显著差异。晴天大气周期变化剧烈， 一天中各测回折光的中误差可达4～5″。而阴天在±1.0″左右。
同一点不同方向的折光系数有很大的差异性，在某些工程的试验中，充分说明了这一点。布设有五个点A、B 以A 点为中心， 到其它点距离为300～600m 之间， 各点以II等精密水准测定高程，如图案所示，在A 点用TCA2003 四测回测定A、B并按式（1） 计算出整条测线的平均折光系数K 如下：
…………1
由上表可知， 三角高程测量中， 由于视线穿过的地形、地物不同， 虽然在同一点上观测， 但不同方向折光系数相差悬殊， 最大达1.2351 ， 最小为-0.5352。不可能用同一个折光系数有效改正。此外， 任何一个方向的折光系数不可能用于描述该小范围区域的折光场的特点。若以A1和B折光系数按线性变化的原则对A2、B施加改正，则将引起巨大的差异。
就算是同一方向的不同时刻折光系数也有很大的差别，通常是随时间、温度、气压、湿度变化而变化的，以下面的试验为例，在A 点对B和 点进行检测，从早晨7 ：50 到下午6 ：00每隔1～2 小时观测，并按上式计算折光系数，各时刻算得的折光系数如表5所示：
A0 点到A3 、A4 方向折光系数值表 表5
方向 时间 7：50 10： 11：30 14：00 15：45 17：00 18：00
A0—A4 K1 00.124 -0.141 -0.211 -0.214 -0.87 -0.121 0.120
A0—A3 K2 0.121 -0.125 -0.231 -0.315 -0.214 -0.051 0.103
由表5 可知， 同一方向不同观测时刻， 折光系数同样变化较大， 变幅值接近1.0。由于水电水利施工控制网通常由大地四边形或中点多边形组成，每个测站要求观测的方向数通常在5-6个方向，在丹达河电站III等施工控制网测量中，为提高控制网精度，III等网测回数9测回。对于一个熟练的测量人员来说，一般一个测回需要15分钟，一个测站需要用120——180分钟，按上表数据可以看出，大气折光系数在一天中是随时间变化而变化的，如果用一个固定的K值来进行气象改化，很难保证控制网的精度。特别是在水平角的观测中，旁折光是水平角测量误差的主要来源，从上面的实验数据也说明在不同的折光系数中，水平角的观测误差相差悬殊，而采用TCA2003进行观测，由于是全自动仪器，可以大大缩短观测时间，在较短时间内，可认为折光系数相对稳定，最大限度消除了大气旁折光对方向观测的影响。
四、光电测距三角高程代替三等水准的测量
随着全站仪测距精度和测角精度的提高，三角高程代替水准测量的方法已被测量界认可。但在三角高程测量中，由于地球重力场的影响，地球的垂线偏差无法消除，导致三角高程的测量精度难以进一步提高。在三角高程的测量中，通常认为工程面是一个平面，但实际工作面并非一个平面，而是一个不规则椭球面，在椭球面的各点间，重力方向即该点椭球的法线方向是不平行的，各点的重力方向存在一个夹角，这样，与两条重力方向平行时测得的高差就有一个微小的差值，这就是垂线偏差对三角高程误差影响的主要来源之一。因此，目前光电测距三角高程测量代替水准测量主要用以四等水准测量，对于代替三等水准的测量仍在讨论中。但对于高原山区地带，在倾斜角不太大的情况下，从很多资料证明三角高程的方法也可以代替三等水准测量。因此，丹达河电站施工控制网的高程测量可采用三角高程代替三等水准的方法进行。地球垂线偏差的影响如下图所式：
图3 图4
除了垂线偏差对三角高程的影响外，偶然误差和系统误差对三角高差的影响也很大，所以，在进行三角高程测量时应尽量减小偶然误差，增加天顶距和边长的测回数。同时，对观测后的高差进行气象改正、倾斜改正，消除系统误差对三角高差的影响。各项技术限差要求如下表：
往返各3测回 一测回读数4次
温度最小读数 0.5℃
气压最小读数 1毫巴
一测回读数较差限值 3mm
测回间较差限值 5mm
五、工程投影面的确定
施工网的建立要满足所有建筑物的施工放样要求。由于丹达河电站工程规模大、施工网控制范围广、控制点之间高差较大，边长将会产生较大的长度投影变形，长度变形不仅影响施工控制网的精度，还会对施工放样及隧道贯通测量等工作造成比较大的影响，为此，在对边长进行各项元素改化时，还要增加工程投影面的改化.
六、观测数据的改化计算
外业工作结束后，应对外业观测的电子记录手簿及人工记录手簿进行200%的检查，消除一切可能存在的粗差。还要对所采用的数学公式进行查对，与所用仪器是否相符，仪器的加乘常数是否正确，核对没有问题后方能进行各项元素的改化。
七、平面控制网的平差计算
平差计算之前，要尽量消除粗差对控制网精度的影响，为此，在改化计算的基础上再作进一步的检查，消除一切可能存在的粗差。检查无误后进行对向边长、三角形角度闭合差、导线网角度闭合差的验算，在保证三角形角度闭合差、导线网角度闭合差和对向边长较差满足限差要求后进行平差计算。
内、外业计算的数值取位 表6
等级 观测方向值（″） 改正数 边长坐标值（mm） 方位角值（″） 高差（mm）
方向（″） 长度（mm）
二等 0.01 0.01 0.1 0.1 0.01 0.1 三～四 0.1 0.1 1.0 1.0 0.1 1.0
五 1 1 1.0 1.0 1.0 1.0
八、高程控制网的平差计算
在外业工作结束后，应对高程网进行整体平差。平差计算前要尽量消除粗差对控制网精度的影响，为此，对外业观测的记录手簿必须全面的检查，由不同人员对观测手簿进行200%的检查，消除一切可能存在的粗差。
九、结语
丹达河水电站工程施工测量是电站建设的一项基本工作，其精度问题也是直接关系到电站建设设施是否能够正常运行的一个重要问题，因此这项工作无论是在前期设计，还是后期实施的时候，都一定要结合施工现场的实际条件和工程状况，合理的确定测量的方法以及控制测量与施工放样之间的关系，使得整个施工过程既能满足施工作业位置准确的要求，又能实现整体工程造价的经济合理，从而更加有效地推动电站的基本建设不断向前快速发展。
参考文献
1、《水电水利工程施工测量规范》（DL/T5173—2003）
2、《国家中、短程光电测距规范》（GB/T16818-1997）
3、《国家三角测量和精密导线测量规范》
4、《国家三、四等水准测量规范》（GB 12898-91）
5、《测绘技术设计规定》CH/T1004-2005
6、《水利水电工程测量规范》 GB50026-93
7、《测绘技术总结编写规定》 CH/T1001-2005
8、《测绘产品检查验收规定》 CH1002-95
【作者简介】 ：祁景华，生于1985年1月，籍贯甘肃省通渭县。2005年毕业于甘肃省水利水电学校工程测量与施工专业。2004年10月至2007年8月在中国水利水电第六工程局担任测量员；2007年9月至2009年8月在中国水利水电第六工程局担任测量副队长；2009年8月至2011年5月在甘肃华研水电咨询有限公司担任测量工程师兼土建工程师；2011年5月至2012年2月中电投湖南友源科技有限公司担任土建兼安全工程师；2012年2月至2012年10月在大唐新疆发电有限公司哈密东南部200万千瓦风电场进场道路项目部担任工程技术部主管；2012年10月至今在大唐哈密风电开发有限公司哈密20万千瓦风电工程担任土建兼安全专工。
【作者简介】 ：张永杰，生于1985年1月，籍贯甘肃省通渭县。2004年毕业于甘肃省水利水电学校工程测量与施工专业。2004年5月至2009年8月在中国水利水电第六工程局担任测量员及队长；2009年8月至2012年9月在中国水利水电建设咨询西北公司担任预算主管及测量主管；2009年9月至今在东盟营造工程有限公司红光大道项目部擔任总工程师。